PLQ SURVILLE SCHÉMA DIRECTEUR DE GESTION DES EAUX - VERSION 2.0 Carouge, le 24 août 2012
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PLQ SURVILLE
SCHÉMA DIRECTEUR DE GESTION DES EAUX
VERSION 2.0
Carouge, le 24 août 2012
CSD INGENIEURS SA
Avenue Industrielle 12
CH-1227 Carouge
t + 41 22 308 89 00
f + 41 22 308 89 11
e geneve@csd.ch
www.csd.ch
TABLE DES MATIÈRES
SUIVI DES VERSIONS DU DOCUMENTS 2
1. INTRODUCTION 4
1.1 Mandat 4
1.2 Travaux effectués 4
2. DONNÉES DE BASE 5
2.1 Situation générale 5
2.2 Définition du périmètre d’étude et état actuel de l’urbanisation 5
2.3 Description des équipements existants du système d’assainissement 6
2.4 Etat futur de l’urbanisation 6
2.5 Exigences relatives au débit rejeté 7
2.5.1 Exigences de rejet relatives au cours d’eau récepteur 7
2.5.2 Exigences de rejet relatives au réseau d’assainissement récepteur 8
2.6 Potentiel d’infiltration 9
3. SCHÉMA DIRECTEUR 10
3.1 Principes de raccordement au réseau 10
3.2 Calculs hydrauliques 11
3.2.1 Bases de calcul 11
3.2.2 Etat actuel 12
3.2.3 Etat futur 13
3.2.4 Dimensionnement du réseau eaux pluviales 14
3.2.5 Dimensionnement du réseau d’eaux usées 15
3.3 Schéma directeur de gestion et d’évacuation des eaux 17
4. DEVIS ESTIMATIF ET CLEF DE RÉPARTITION 19
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LISTE DES TABLEAUX
Tableau 1: Types de surfaces raccordées et non-raccordées [m2] sur le périmètre du PLQ Surville 7
Tableau 2: Débits de pointe des bassins-versants du PLQ Surville comparés aux contraintes de
rejet 13
Tableau 3: Calcul des débits d’eaux usées produites sur le PLQ Surville 16
Tableau 4: Synthèse des coûts estimés des travaux liés à la mise en œuvre du plan de gestion des
eaux du PLQ 19
Tableau 5: Synthèse des coûts estimés des travaux liés à la mise en œuvre du plan de gestion des
eaux du PLQ 20
LISTE DES FIGURES
Figure 1: Situation générale du PLQ « Surville » 5
Figure 2: Contraintes de rejet pour les différents bassins-versants du périmètre du PLQ Surville 8
Figure 3 : Potentiel d’infiltration du périmètre du PLQ 29’885 9
Figure 4: Schéma de l'étendue des bassins versants et du cheminement des eaux 10
Figure 5: Adaptation de la pluie du PGEE LOPLO selon la directive IDF 2009 pour le PLQ Surville 11
Figure 6: Méthodologie utilisée pour l’évaluation des débits à évacuer pour le PLQ Surville 12
Figure 7: Sous-bassins-versants compris dans le périmètre de réalisation du PLQ nécessitant la
mise en œuvre de volumes de rétention 14
Figure 8: Coupe-type schématique des fossés d’évacuation des eaux pluviales à ciel ouvert 15
SUIVI DES VERSIONS DU DOCUMENTS
Version Date Statut Diffusion
Commune de Lancy
1.1 Avril 2012 Edition initiale Etat de Genève – Office de l’Urbanisme
Groupement de mandants privés
Commune de Lancy
Edition modifiée selon préavis
2.0 Août 2012 Etat de Genève – Office de l’Urbanisme
enquête technique
Groupement de mandants privés
ANNEXES
Annexe 1 Réseau d'assainissement existant 22
Annexe 2 Etat futur de l'urbanisation 23
Annexe 3 Schéma directeur de gestion des eaux 24
Annexe 4 Résultats de la modélisation hydraulique 25
Annexe 5 Caractéristiques des sous-bassin-versants du PLQ Surville 31
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PRÉAMBULE
CSD confirme par la présente avoir exécuté son mandat avec la diligence requise. Les résultats et
conclusions sont basés sur l'état actuel des connaissances tel qu'exposé dans le rapport et ont été
obtenus conformément aux règles reconnues de la branche.
CSD se fonde sur les prémisses que :
■ le mandant ou les tiers désignés par lui ont fourni des informations et des documents exacts et
complets en vue de l'exécution du mandat,
■ les résultats de son travail ne seront pas utilisés de manière partielle,
■ sans avoir été réexaminés, les résultats de son travail ne seront pas utilisés pour un but autre
que celui convenu ou pour un autre objet ni transposés à des circonstances modifiées.
Dans la mesure où ces conditions ne sont pas remplies, CSD décline toute responsabilité envers le
mandant pour les dommages qui pourraient en résulter.
Si un tiers utilise les résultats du travail ou s'il fonde des décisions sur ceux-ci, CSD décline toute
responsabilité pour les dommages directs et indirects qui pourraient en résulter.
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1. Introduction
1.1 Mandat
Dans le cadre de l’élaboration du Plan Localisé de Quartier (PLQ) Surville situé dans le périmètre défini
par la route de Chancy, la rampe Quidort, les voies CFF de la Praille, la rampe du Pont-Rouge et le
chemin des Vieux-Chênes (PLQ 29'885), la Commune de Lancy, l’Office de l’Urbanisme et un
groupement de mandants privés ont mandaté en avril 2011 le bureau CSD Ingénieurs SA pour établir le
schéma directeur de gestion et d’évacuation des eaux.
Ce schéma directeur a été élaboré selon les exigences générales du Service de la Planification de l’Eau
de la Direction Générale de l’Eau (DGEau), ainsi que les indications relatives aux exigences de rejet
admissibles dans le réseau d’assainissement, transmises lors de la séance du 13 juillet 2010 et précisées
dans le courrier électronique du bureau GED SA en charge du Plan Général d’Evacuation des Eaux
(PGEE) des communes de Lancy, Onex et Plan-les-Ouates (LOPLO).
Le présent rapport présente ainsi pour l’ensemble du périmètre du PLQ :
- Les équipements existants du système public d’assainissement.
- Les calculs hydrauliques pour l’état futur d’urbanisation.
- Le schéma du réseau d’évacuation des eaux polluées et non polluées, y compris le chiffrage
économique préliminaire des infrastructures de gestion des eaux préconisées.
Une première version du Schéma directeur de gestion et d’évacuatioin des eaux a été édité le 25 avril
2012. Ce document a été examiné par la DGEau qui a émis ses remarques et observations dans le
préavis daté du 29 juin 2012. Sur cette base, le présent rapport constitue la version 2.0 du schéma
directeru de gestion et d’évacuation des eaux, qui intègre les modifications et compléments demandés
par la DGEau. Afin de faciliter la lecture et l’identification des modifications effectuées, celles-ci sont
marquées par une barre verticale en marge du texte.
1.2 Travaux effectués
- Collecte et interprétation des données de base relatives au contexte d’implantation du périmètre, au
système d’assainissement existant, aux exigences de rejet (réseau secondaire d’assainissement et
milieux récepteurs) et aux caractéristiques du projet disponibles auprès de la Commune et de
l’administration cantonale (Direction des plans d’affectation et requêtes et DGEau) et des architectes
mandataires en charge du projet d’urbanisation.
- Définition des bassins versants et calculs hydrauliques pour l’état futur de l’urbanisation.
- Définition et étude des variantes de raccordements envisageables.
- Dimensionnement des volumes de rétention nécessaires en considérant les exigences de rejet et les
caractéristiques du périmètre à aménager.
- Etude des variantes de gestion envisageables et élaboration du schéma directeur de gestion et
d’évacuation des eaux.
- Participation à plusieurs séances de présentation des résultats de l’étude avec le groupe de projet
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2. Données de Base
2.1 Situation générale
Le périmètre du PLQ n°29’885, localisé ci-dessous et représenté en annexe 1 recouvre une emprise
d’environ 12 hectares sur la commune de Lancy, délimitée par la route de Chancy, la rampe Quidort, les
voies CFF de la Praille, la rampe du Pont-Rouge et le chemin des Vieux-Chênes.
Le périmètre du PLQ présente une pente moyenne d’environ 4,1% orientée vers le nord-est (altitudes
comprises entre env. 420 et 400 m.s.m.).
Figure 1: Situation générale du PLQ « Surville »
2.2 Définition du périmètre d’étude et état actuel de l’urbanisation
Le périmètre dans lequel s’inscrit l’implantation du PLQ projeté est situé majoritairement en zone de
développement 3 (destinée aux grandes maisons affectées à l'habitation, au commerce et aux activités
du secteur tertiaire, régie par la loi générale sur les zones de développement du 29 juin 1957). Il est
actuellement occupé par 40 bâtiments et deux serres.
2
Les surfaces imperméabilisées couvrent actuellement environ 29’400 m à l’intérieur de l’emprise du PLQ
projeté. Ainsi, il apparaît que le périmètre du PLQ est actuellement relativement peu urbanisé. Le degré
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d’imperméabilisation actuel du périmètre a été évalué à 23% sur la base des valeurs calculées lors de la
phase diagnostic du PGEE LOPLO. Le plan en annexe 1 indique l’état actuel de l’urbanisation ainsi que
le périmètre du PLQ.
2.3 Description des équipements existants du système d’assainissement
L’évacuation des eaux du périmètre du PLQ est actuellement assurée de façon prédominante par un
système unitaire, avec des collecteurs implantés sous le chemin des Erables (EM ovoïde 400 x 600 mm)
et de Surville (EM Ø 300 mm), dont l’exutoire se trouve sur la route de Chancy. La partie nord-est du
périmètre est quant à elle équipée par un réseau séparatif (EP Ø 300 mm, EU Ø 200 mm), reprenant les
eaux en provenance du chemin de Gaimont et du nord du chemin de Surville. L’exutoire de cette partie
du système de collecte de Surville se trouve au milieu de la rampe Quidort.
La galerie couverte de l’Aire, située sous l’assiette de la route des Jeunes récupère les eaux pluviales du
périmètre de Surville avant de se jeter dans l’Arve. Les eaux usées et les eaux mélangées sont quant à
elles acheminées dans le collecteur primaire de la rue Boissonnas puis à la station de pompage de Saint-
Jean, avant d’être envoyées à la STEP d’Aïre.
Sur la base du rapport sur l’état des canalisations du PGEE LOPLO établit par le groupement CEGG, le
réseau EP situé à l’aval du périmètre du PLQ sur la rampe Quidort est en mesure d’évacuer les eaux
pluviales, tout comme le réseau EU. Toutefois, des défauts de faible importance ont été détectés,
nécessitant des interventions à moyen terme (3 à 5 ans) et à long terme (> 5 ans) sur ce réseau, qui
devront être mises en œuvre dans le cadre de la phase concept du PGEE et du plan d’entretien et
d’exploitation des canalisations de la commune.
Le réseau actuel avec les altitudes connues des chambres est représenté à l’annexe 1.
2.4 Etat futur de l’urbanisation
Les caractéristiques de l’aménagement futur prévu par le PLQ n° 29’885 situé au lieu-dit « Surville » sont
basées sur le plan provisoire du PLQ établi par l’atelier d’architectes Spitas & Zanghi et l’Etat de Genève
et transmis au bureau CSD le 28 mars 2012.
2
L’emprise totale du PLQ s’étend sur 128’194 m . La surface brute de plancher (SBP) prévue à terme par
2
le PLQ est de 113’075 m , répartie en 21 immeubles à construire représentant un total de 105'725 m2, et
7’350 m2 de bâtiments existants conservés. L’affectation des surfaces prévue se répartit en 78% de
logements, 21% d’activités, et 1% de bâtiments publics. L’indice d’utilisation du sol (IUS) s’établit à 1,2.
Le phasage réel du projet sera déterminé par les opportunités liées à la maîtrise foncière des parcelles
concernées par les constructeurs, toutefois un phasage indicatif a été pris en considération en fonction
des données actuelles. L’état futur de l’urbanisation avec l’implantation des bâtiments prévus par le PLQ
ainsi que le plan des aménagements extérieurs prévus sont représentés dans l’annexe 2.
L’offre de stationnement automobile pour l’ensemble des immeubles est de 845 places, dont 785 sont
prévues en sous-sol. Les immeubles comportent entre 1 et 11 étages sur rez et au maximum 3 niveaux
de sous-sol. Les sous-sols seront principalement affectés à une utilisation comme parkings.
Les différentes surfaces réduites ainsi que leur affectation sont présentées dans le tableau n°1 ci-
dessous.
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Non-
Surfaces connectées
connectées
Espaces verts Parking et voies de
Espaces verts Bâtiments
sur dalle circulation Total Total
(Cr=0.15) (Cr=0.9)
(Cr=0.65) (Cr=0.9)
Surface Sred Surface Sred Surface Sred Surface Sred Surface Sred Surface
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
[m ] [m ] [m ] [m ] [m ] [m ] [m ] [m ] [m ] [m ] [m ]
54’728 8’209 3’259 2’118 27’728 24’955 19’601 17’641 105’513 42’140 22’882
Tableau 1: Types de surfaces raccordées et non-raccordées [m2] sur le périmètre du PLQ Surville
Les coefficients de ruissellement attribués aux surfaces raccordées sont de 0.15 pour les espaces verts,
0.65 pour les espaces verts sur dalle et de 0.9 pour les surfaces minérales et 0.9 pour les toitures. Les
surfaces minérales comprennent les parkings extérieurs, les voies de circulation automobile et les
chemins d’accès piétonniers.
Aucune indication quant au type de toiture n’étant précisé dans le PLQ, le coefficient d’imperméabilisation
attribué aux toitures est de 0,9. Toutefois si lors de la définition des projets définitifs des immeubles des
toitures plates végétalisées sont prévues, alors le coefficient d’imperméabilisation effectif à prendre en
compte sera de 0,65. De cette manière, les débits à évacuer pourront potentiellement être réduits par
rapport aux valeurs calculées dans le présent rapport. La surface de toiture des bâtiments projetés
2
représentant une surface totale de 19’601 m , la diminution potentielle de la surface réduite du périmètre
2
en cas de mise en œuvre de toitures végétalisées s’élèverait à 4’900 m red, soit 11,6% de la surface
réduite totale prévue, correspondant à environ 150 l/s pour une pluie de temps de retour T = 10 ans.
Sur la base des principes d’aménagement considérés, le coefficient de ruissellement global pour le PLQ
s’établit ainsi à 0,44. Cette valeur correspond aux projections faites dans le PGEE, qui prévoyait un
coefficient de ruissellement à saturation de 0,41.
2.5 Exigences relatives au débit rejeté
Le périmètre du PLQ s’inscrit dans le bassin-versant de l’Aire, et s’écoule préalablement dans le réseau
d’assainissement secondaire existant. Ainsi, l’identification de contraintes de rejet pour ce périmètre a été
analysée d’une part en relation avec la protection contre les crues, et d’autre part en relation avec les
réserves de capacité du réseau récepteur.
Ce travail s’est basé notamment sur les résultats du diagnostic des débits à évacuer du PGEE Lancy –
Plan-les-Ouates (LOPLO)
2.5.1 Exigences de rejet relatives au cours d’eau récepteur
Les sous-bassins-versant du PLQ Surville s’écoulant dans la galerie de l’Aire-Drize canalisée en aval de
la place de l’Etoile, et compte tenu de la grande réserve de capacité de cette galerie, aucune contrainte
de débit maximal relatif au rejet dans ce tronçon de cours d’eau récepteur n’est à considérer, selon les
éléments transmis par la DGEau lors de la séance du 13 juillet 2010.
A l’inverse, les sous-bassin-versants ayant pour milieu récepteur la partie canalisée de l’Aire en amont de
la place de l’Etoile, soit les sous-bassins n°4, 5 et 30 (BV Troënes) et n°26, 28, 29, 32, 33 (BV Vieux-
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 7Chênes), une contrainte de rejet relative à ce tronçon de cours d’eau de 20 l/s/ha pour des événements
pluvieux de temps de retour T = 30 ans est à considérer.
2.5.2 Exigences de rejet relatives au réseau d’assainissement récepteur
La vérification de la capacité du réseau EP dans les conditions à saturation selon le PGEE a fait l’objet
d’une modélisation hydraulique réalisée par le groupement de mandataires en charge du PGEE LOPLO.
Dans ce cadre, des événements de pluie théoriques ont été utilisés comme donnée d’entrée pour évaluer
la capacité du réseau d’eaux pluviales. Ces simulations ont montré que plusieurs tronçons de collecteur
EP présentent des réserves de capacité limitées pour des événements pluvieux de temps de retour de 10
ans.
Sur la base de cette analyse, les différentes contraintes de rejet liées aux cours d’eau et au réseau
d’assainissement récepteur pour les bassins-versants du périmètre sont présentées dans la figure ci-
après :
Figure 2: Contraintes de rejet pour les différents bassins-versants du périmètre du PLQ Surville
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 82.6 Potentiel d’infiltration
Selon les résultats du rapport d’état sur l’infiltration établi dans le cadre du PGEE LOPLO, l’emprise du
PLQ présente une capacité d’infiltration estimée comme « bonne » dans sa partie nord-est, à « à
déterminer au cas par cas » dans sa partie sud-ouest. Ces possibilités d’infiltration résultent de l’absence
de nappe phréatique au droit du périmètre et de la présence d’une importante couche de gravier du
complexe würmien située à une profondeur moyenne de 2m dans la partie nord-est du périmètre, et 5,5m
dans sa partie sud-est. En outre, en raison de la présence du tunnel CFF, l’infiltration d’eaux de surface
dans le périmètre déterminé par une zone-tampon de 20 m de part et d’autre de l’axe du tunnel est
interdite. La figure ci-après résume les éléments déterminant le potentiel d’infiltration dans le périmètre du
PLQ :
Figure 3 : Potentiel d’infiltration du périmètre du PLQ 29’885
Par conséquent l’option d’infiltrer les eaux non polluées produites sur le périmètre est une possibilité à
considérer en respectant la directive VSA sur l’évacuation des eaux pluviales. Selon cette directive, les
caractéristiques des dispositifs d’infiltration à mettre en place dépendent de la nature des eaux ruisselées,
et peuvent être classées en deux catégories au vu de l’urbanisation prévue du PLQ Surville :
• Eaux de toiture : infiltration directe dans des tranchées filtrantes, après passage dans un
dessableur
• Eaux des voies de circulation internes : Filtration au travers d’une couche d’humus dans un
bassin de filtration, puis infiltration dans une tranchée d’infiltration
Dans tout les cas, la mise en œuvre d’installations d’infiltration peut nécessiter la réalisation de bassins
de rétention ainsi que de dispositifs de trop-plein afin de permettre l’évacuation de débits générés par des
pluies exceptionnelles sans causer de dommages aux biens et aux personnes dans périmètre
d’urbanisation.
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 93. Schéma directeur
3.1 Principes de raccordement au réseau
Le raccordement futur du périmètre du PLQ doit être planifié en tenant compte de la topographie du
terrain qui présente une pente en direction du nord-est, des différentes étapes prévues du projet, et avec
l’objectif de minimiser l’ampleur des nouvelles infrastructures relatives à la gestion des eaux à mettre en
œuvre. De plus, les objectifs paysagers prévus par le projet ont été intégrés à la conception du présent
schéma directeur, en coordination avec le bureau d’architectes paysagistes Oxalis et l’atelier
d’architecture Zanghi & Spitas.
Sur cette base, le périmètre du PLQ a été réparti en 4 bassins versants distincts, divisés eux-mêmes en
34 sous-bassins versants, représentés sur le schéma suivant :
Figure 4: Schéma de l'étendue des bassins versants et du cheminement des eaux
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 10L’analyse des différentes options envisageables a montré que la solution optimale consiste en le
raccordement de la majorité du périmètre sur la route de Chancy, d’une partie sur la rampe Quidort, et
enfin de deux secteurs marginaux raccordés respectivement au chemin des Troënes et au chemin des
Vieux-Chênes. Le schéma directeur de gestion et d’évacuation des eaux est illustré à l’annexe 3.
3.2 Calculs hydrauliques
3.2.1 Bases de calcul
Les calculs hydrauliques ont été effectués sur la base de la pluie de projet du PGEE LOPLO (Tretour = 10
ans), transmise par le bureau GED et construite à partir des valeurs définies dans la directive « IDF
2001 » de la DGEau sur les pluies genevoises. Afin de tenir compte de la récente évolution des valeurs
IDF données dans la directive IDF 2009, la pluie de projet transmise a été adaptée afin de prendre en
compte l’augmentation de l’ordre de 7% des intensités à prévoir pour le dimensionnement des ouvrages
hydrauliques sur le territoire du canton. Cette pluie de projet, de temps de retour de 10 ans a été
considérée pour le dimensionnement du réseau d’assainissement, en cohérence avec les exigences
fixées pour l’évacuation des eaux pluviales. Ainsi, la pluie de projet utilisée dans le présent schéma
directeur de gestion des eaux, comparée à celle transmise par le bureau GED est présentée dans la
figure ci-après :
Figure 5: Adaptation de la pluie du PGEE LOPLO selon la directive IDF 2009 pour le PLQ Surville
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 11La méthodologie utilisée pour le calcul des débits générés par les bassins-versants est celle du logiciel
SWMM 5.0. Sur cette base, les paramètres de calcul utilisés pour les différents bassins-versants sont
présentés dans la figure ci-après :
Figure 6: Méthodologie utilisée pour l’évaluation des débits à évacuer pour le PLQ Surville
Le réseau modélisé étant un projet, les résultats de simulation ne peuvent par définition pas être
comparés à des mesures de débit existantes, et par conséquent aucun calage n’a été effectué.
Les résultats de la modélisation hydraulique des collecteurs et fossés à ciel ouvert du PLQ Surville sont
présentés dans l’annexe 4
3.2.2 Etat actuel
En tenant compte de l’état actuel d’urbanisation, le périmètre concerné par le PLQ génère un débit
maximal de 1’135 l/s en appliquant la méthode rationnelle (pour un événement pluvieux de temps de
retour de 10 ans, soit un débit spécifique de 69 l/s/ha).
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 123.2.3 Etat futur
Le débit maximal rejeté après aménagement complet du PLQ sans mise en œuvre de mesures
hydrauliques particulières est de 1’558 l/s pour l’ensemble du périmètre, pour des pluies de temps de
retour T = 10 ans en appliquant la méthode rationnelle.
La modélisation détaillée du ruissellement des eaux sur le périmètre, réalisée avec le logiciel SWMM, a
permis d’appréhender de façon plus précise la structure des débits à évacuer et notamment les débits de
pointe des différents bassins-versants.
Ainsi, les débits maximaux à évacuer à l’état futur pour les différents bassins-versants du PLQ Surville
sont comparés à leurs contraintes de rejet respectives présentés dans le tableau ci-après, alors que les
caractéristiques détaillées des sous-bassins-versants du périmètre sont donnés en annexe n°5 :
Surface Débit de Contrainte Respect de Contrainte de Volume de
Bassins-
réduite [m2 pointe de rejet la contrainte rejet cours rétention
versants d’eau 3
red] [l/s] réseau réseau nécessaire [m ]
Qmax < 1'100 aucune
Chancy 36’406 1'022 l/s Oui 0
Qmax < 300 aucune
Quidort 10'540 258 l/s Oui 0
20 l/s/ha T=30
Troënes 1'202 35 Q suppl = 0 Oui ans 0
Vieux- Q suppl < 530 20 l/s/ha T=30
Chênes 4'775 133 l/s Oui ans 108
Total
Surville 52’942 1'448
Tableau 2: Débits de pointe des bassins-versants du PLQ Surville comparés aux contraintes de rejet
Ainsi, on constate à la lecture de ce tableau que les débits générés par le PLQ Surville sont inférieurs aux
contraintes de rejets liées aux contraintes de capacité aval du réseau d’assainissement récepteur, par
conséquent aucune mesure de gestion des eaux des eaux ne doit être mise en œuvre pour ce volet
d’exigence.
A l’inverse, le respect de la contrainte de rejet liée à la galerie de l’Aire entre la place de l’Etoile et le
carrefour entre la route des Jeunes et la Rampe Quidort nécessite la mise en œuvre de volumes de
rétention pour le bassin-versant des Vieux-Chênes.
Le calcul des volumes à mettre en œuvre dans ce bassin-versant se base sur l’emprise du sous-bassin
versant concerné par de futurs aménagements liés à la mise en œuvre de PLQ, et a été effectué selon la
méthode de calcul proposée par la DGEau pour des bassins-versants inférieurs à 5 ha, en prenant en
compte les paramètres suivants :
• Coefficients de ruissellement et surfaces réduites calculés sur la base des plans d’aménagement
du PLQ Surville, et donnés en annexe n°5
• Un coefficient de fuite α = 0,67, correspondant à un orifice calibré
La figure ci-après présente les sous-bassins inclus dans le périmètre de réalisation du PLQ écessitant la
mise en œuvre de volumes de rétention :
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 13Figure 7: Sous-bassins-versants compris dans le périmètre de réalisation du PLQ nécessitant la mise en œuvre de volumes de
rétention
Sur cette base, le volume de rétention total à mettre en œuvre sur le périmètre du PLQ Surville s’établit à
3
108 m , à réaliser entièrement dans l’emprise du bassin-versant Vieux-Chênes, alors que le débit de
sortie maximal provenant de ce bassin-versant est de 18 l/s. En considérant une hauteur utile de
2
rétention de 2,5 cm sur les 1’848 m toiture du bâtiment à construire dans ce périmètre, le volume utile
3 3
de rétention en toiture réalisable est de 47 m . Par conséquent, le volume de rétention restant de 61 m
devra être mis en place dans un ouvrage de rétention, en amont du point de rejet sur le chemin des
Vieux-Chênes.
Ce volume de rétention pourra être réalisé par la mise en œuvre d’un collecteur surdimensionné
(superpipe) d’une longueur de 50m et de diamètre 125 cm. En fonction des options prises ultérieurement
lors du développement du projet, ce volume pourrait également potentiellement être réalisé par la
création d’un bassin de rétention à ciel ouvert.
Dans le cadre du présent rapport, c’est cette la première option (superpipe), présentant une faisabilité
avérée à ce stade de l’étude qui a été considérée.
3.2.4 Dimensionnement du réseau eaux pluviales
Le dimensionnement des collecteurs eaux pluviales est effectué en tenant compte des débits restitués
par le PLQ dans l’état à saturation pour une durée de retour de 10 ans. Sur cette base, les collecteurs ont
des diamètres compris entre 250 et 700 mm, à l’exception du collecteur surdimensionné de 1250 mm de
diamètre à mettre en place pour satisfaire aux besoins de rétention présentés dans le paragraphe
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 14précédent. Les collecteurs EP projetés ont été implantés altimétriquement afin que la totalité des eaux
pluviales de surface puisse être évacuée gravitairement.
La profondeur du réseau d’eaux pluviales n’a pas été prévue pour reprendre les éventuelles eaux de
drainage périphérique des sous-sols, au vu des paramètres suivants :
• Les profondeurs des sous-sols sont prévues entre -3,5 et -9 m par rapport au terrain naturel,
alors que les réseaux d’eaux pluviales peuvent rationnellement être implantés en parallèle du
réseau d’eaux usées, à une profondeur équivalente au premier niveau de sous-sol dans la
majeure partie du périmètre. Par conséquent l’abaissement du niveau du réseau EP à celui de
l’éventuel réseau de drainage (ED) entraînerait une plus-value économique significative.
• La profondeur des éventuels drainages au niveau des radiers des sous-sols des bâtiments
correspondant aux cotes estimées de l’horizon graveleux perméable présenté au paragraphe 2.6.
Sur cette base, et à ce stade de développement du projet, on peut estimer que les éventuelles
eaux de drainage pourront être infiltrées au niveau des bâtiments dans l’horizon perméable
graveleux, suite à la conduite d’essais d’infiltration.
Enfin, si les possibilités de réaliser des puits ou tranchées d’infiltration n’étaient pas confirmées, alors il
conviendra d’installer des fosses de pompage des eaux de drainage pour les écouler dans le réseau
d’eaux pluviales. Dans tous les cas, l’option d’évacuer une partie des eaux pluviales ou de drainage dans
le sous-sol sera subordonnée à une expertise hydrogéologique préalable qui devra être validée par le
GESDEC.En ce qui concerne le bassin-versant « Quidort », l’option d’évacuer les EP par l’intermédiaire
de fossés superficiels à ciel ouvert a été retenue par le groupe de mandataire du projet en tenant compte
des nécessités d’intégration paysagère du projet. Sur cette base, les fossés présenteront une assiette de
0,5 à 1m, et une pente de talus latéral de 20%, comme illustré dans la figure ci-après :
Figure 8: Coupe-type schématique des fossés d’évacuation des eaux pluviales à ciel ouvert
Au vu des pentes à disposition dans le bassin-versant « Quidort », les fossés nécessitent une hauteur
utile de 0,5 m pour évacuer les débits de projet. Sur cette base, la largeur minimale des fossés s’établit à
5,5m. Cependant, en fonction des cotes du projet définitif des aménagements extérieurs, des largeurs
plus importantes pourront être nécessaires afin de rattraper des niveaux finaux en respectant la pente
maximale de talus de 20%.
3.2.5 Dimensionnement du réseau d’eaux usées
Le nombre d’habitants sur l’ensemble du périmètre du PLQ peut être évalué à environ 2'350 et le nombre
2
d’emplois à 670, sur la base d’une moyenne de 35 m de SBP par habitant ou emploi. Le tableau ci-après
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 15indique les surfaces brutes relatives à chaque bâtiment ainsi que la quantité d’eaux usées générée, en
prenant en compte un débit de dimensionnement de 0,015 l/s par Equivalent-habitant (EH). Le réseau EU
projeté est reporté à l’annexe 3.
Sous-bassin-
Affectations
Bâtiments
Eaux
Gabarits
versant
Equivalents- Point de
usées
habitants rejet dans
produites
(EH) [-] le réseau
[l/s]
1 Activités R+11 7 207 3.1 1009
2 Activités R+11 1 207 3.1 1008
3 Mixte R+9 2 183 2.7 1003
3' Mixte R+2 2 46 0.7 1003
4 Mixte R+9 2 183 2.7 1003
4' Mixte R+1 2 23 0.3 1003
5 Mixte R+9 2 183 2.7 1002
5' Mixte R+1 2 34 0.5 1002
6 Mixte R+9 3 183 2.7 1002
6' Mixte R+1 3 23 0.3 1002
7 Mixte R+9 3 183 2.7 1001
7' Mixte R 3 11 0.2 1001
8 Mixte R+7 3 183 2.7 1000
9 Mixte R+7 17 132 2.0 1010
10 Mixte R+7 31 132 2.0 1011
11 Mixte R+7 16 132 2.0 416
13 Mixte R+7 8 132 2.0 1019
19 Mixte R+7 20 103 1.5 416
12 Mixte R+7 15 132 2.0 1016
14 Mixte R+7 10 132 2.0 1024
15 Mixte R+7 12 132 2.0 1022
16 Mixte R+7 34 132 2.0 1020
17 Mixte R+7 14 132 2.0 1013
18 Activités R+7 14 51 0.8 416
Sous-total BV Chancy 2'992 44.9
20 Activités R 28.6 0.4 1026
Sous-total BV Vieux-Chênes 29 0.4
Total PLQ 45.3
Tableau 3: Calcul des débits d’eaux usées produites sur le PLQ Surville
Sur la base de ces données, le débit maximal d’eaux usées rejeté dans les canalisations eaux usées
peut être estimé en situation future à environ 45 l/s rejetés dans le collecteur secondaire de la route de
Chancy, et 0,5 l/s dans celui du chemin des Vieux-Chênes. Ces débits sont entièrement acheminables
par des canalisations de Ø 250 mm. Le règlement d’exécution de la loi sur les eaux (L 2 05 01) prévoit un
diamètre minimal de 250 mm pour l’évacuation des eaux usées sous le domaine public, pour minimiser
les risques d’obstruction et assurer l’entretien du réseau dans de bonnes conditions. De ce fait, les
canalisations EU reliant les bâtiments au réseau secondaire sont toutes dimensionnées à 250 mm.
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 16La disposition des parkings, d’une profondeur prévue d’environ -3 à -9 m par rapport au terrain naturel et
qui doivent être équipés de systèmes d’évacuation des eaux usées, nécessite des excavations
importantes dans plusieurs zones du périmètre. Par conséquent, il sera possible de profiter de la
réalisation de ces excavations importantes pour disposer le réseau d’évacuation des eaux usées en fond
de fouille.
De cette façon, l’évacuation gravitaire des eaux usées sera maximisée, conformément aux dispositions
préconisées par les dispositions légales en la matière.
3.3 Schéma directeur de gestion et d’évacuation des eaux
Les infrastructures d’évacuation et de gestion des eaux à prévoir selon le schéma directeur sont
présentées dans l’annexe 3 et résumées ci-après pour les différentes entités considérées.
Eaux usées (annexe 3b)
BV Chancy
a) Chemin des Erables : Une branche du réseau à mettre en place, reprenant les eaux usées des
bâtiments 1 à 8’ ;
b) Chemin de Surville : Chemisage ou reconstruction du collecteur d’eaux mélangées existants pour la
reprise des eaux usées des bâtiments 9 à 11 et 18 à 19 ; Le choix de mise en œuvre entre
chemisage ou reconstruction devra être fait lors d’études ultérieures, et considérer l’opportunité de la
réalisation du collecteur EP à construire en parallèle, l’état du collecteur EM existant ainsi que les
coûts des techniques envisagées.
c) Carrefour chemin de Surville/chemin des Erables -> exutoire BV Chancy: Une branche du réseau à
mettre en place, reprenant les eaux usées en provenance des chemins de Surville et des Erables,
ainsi que celles des bâtiments 1, 2 et 12 . Ces deux tronçons de collecteurs transiteront sous les
parkings par l’intermédiaire d’un puits de chute ; Ce tronçon de collecteur transitera sous les parkings
par l’intermédiaire d’un puits de chute ; Une attention particulière devra donc être portée à son
intégration au sein des parkings.
BV Quidort
a) Le réseau d’eaux usées sera mis en place principalement sous les parkings à créer, et acheminera
les eaux usées en provenance des bâtiments 12 à 18 vers l’exutoire du BV Chancy
BV Troënes
a) Pas de modification du réseau d’évacuation actuel.
BV Vieux-Chênes
a) L’évacuation gravitaire des eaux usées sera réalisée via un collecteur à installer sous le
cheminement piétonnier à créer pour la desserte de bâtiment n°20. L’exutoire de ce bassin-versant
se fera dans le collecteur public situé sous le chemin des Vieux-Chênes.
De manière générale pour tous les bassin-versants et en fonction du phasage du projet, des bâtiments
existants et raccordés en régime unitaire seront conservés provisoirement. Par conséquent, l’évacuation
des eaux mélangées de ces bâtiments pourra soit être faite provisoirement via le nouveau réseau d’eaux
usées - sous réserve d’une vérification de la capacité du réseau d’eaux usées à évacuer – soit faire
l’objet d’une mise en séparatif. Ces vérifications hydrauliques devront être faites en amont des phases de
réalisation du projet.
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 17Par ailleurs, les bâtiments existants à conserver devront faire l’objet d’une mise en conformité, permettant
l’évacuation de leurs eaux par l’intermédiaire du futur réseau d’assainissement séparatif.
Eaux pluviales (annexe 3c)
BV Chancy
a) Chemin des Erables : Une branche du réseau à mettre en place, reprenant les eaux pluviales en
provenance des bâtiments 1 à 11 ;
b) Chemin de Surville : Une branche du réseau à mettre en place, reprenant les eaux pluviales du
bâtiment 19 ainsi que celles du chemin ;
c) Carrefour chemin de Surville/chemin des Erables -> exutoire BV Chancy: Une branche du réseau à
mettre en place, reprenant les eaux pluviales en provenance des chemins de Surville et des Erables,
ainsi que celles des bâtiments 1, 2 et 12 . Ce tronçon de collecteur transitera sous les parkings par
l’intermédiaire d’un puits de chute ; Une attention particulière devra donc être portée à son intégration
au sein des parkings.
d) Les eaux de drainage devront soit être infiltrées, soit être évacuées par pompage dans le réseau des
eaux pluviales.
BV Quidort
a) Le réseau de collecte comprendra des collecteurs et des fossés à ciel ouvert, raccordés au collecteur
secondaire de la rampe Quidort, et reprenant les eaux pluviales en provenance des bâtiments 12 et
14 à 18. L’intégralité des eaux sera évacuée de façon gravitaire.
b) La possibilité d’infiltrer les eaux de drainage ou leur évacuation par pompage dans le réseau d’eaux
pluviales devra être étudiée lors des phases ultérieures du projet.
BV Troënes
a) Pas de modification du réseau d’évacuation actuel.
BV Vieux-Chênes
a) L’évacuation gravitaire des eaux pluviales sera réalisée par la mise en œuvre de mesures de gestion
3 3
des eaux volume utile total 108 m , (volume de rétention hors toiture 61 m ) nécessaires pour
satisfaire les contraintes de rejet via un collecteur à installer sous le cheminement piétonnier à créer
pour la desserte du bâtiment n°20. L’exutoire de ce bassin-versant se fera dans le collecteur public
situé sous le chemin des Vieux-Chênes.
De manière générale pour tous les bassins-versants et en fonction du phasage du projet, des bâtiments
existants et raccordés en régime unitaire seront conservés provisoirement. Par conséquent, l’évacuation
des eaux mélangées de ces bâtiments pourra soit être faite provisoirement via le nouveau réseau d’eaux
usées, - sous réserve d’une vérification de la capacité du réseau d’eaux usées à évacuer – soit faire
l’objet d’une mise en séparatif. Ces vérifications hydrauliques devront être faites en amont des phases de
réalisation du projet.
Par ailleurs, les bâtiments existants à conserver devront faire l’objet d’une mise en conformité, permettant
l’évacuation de leurs eaux par l’intermédiaire du futur réseau d’assainissement séparatif.
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 184. Devis estimatif et clef de répartition
Conformément au cahier des charges, une estimation du coût des infrastructures de gestion et
d’évacuation des eaux à prévoir dans le cadre de la concrétisation du PLQ 29’885 a été réalisée, portant
sr les éléments du réseau suivants :
BV Chancy
• Deux collecteurs publics EP + EU sous le chemin des Erables et jusqu’à l’exutoire du BV Chancy,
des chambres n°2001 / 1000 aux chambres n°2008 / 1007
• Un collecteur public EP sous le chemin de Surville, de la chambre n° 2015 à la chambre n° 2005
• Un collecteur existant EM à chemiser ou à reconstruire, entre les chambres n° 417 et 415
BV Quidort
• Les branches latérales du réseau d’eaux pluviales collectif privé, réalisées en collecteurs et en fossés,
entre les pointsF1 et F3, 2019 et F3, F6 et F4, F7 et F8, et F9 et F5
• La branche principale du réseau d’eaux pluviales collectif privé, réalisée en collecteurs et en fossés,
entre les points F3 et 349
• La branche du réseau d’eaux usées collectif privé, réalisée en collecteurs, entre les chambres
n°1014 et 1005
• La branche du réseau d’eaux usées collectif privé, réalisée en collecteurs, entre les chambres
n°1021 et 1015
• La branche du réseau d’eaux usées collectif privé, réalisée en collecteurs, entre les chambres
n°1023 et 1019
• La branche du réseau d’eaux usées collectif privé, réalisée en collecteurs, entre les chambres
n°1025 et 1023
BV Troënes
• Pas de modification prévue du réseau
BV Vieux-Chênes
a) Deux collecteurs privés EP + EU entre les chambres 2000 / 1026 et l’exutoire dans les collecteurs
situés sous le chemin des Vieux-Chênes et les mesures de gestion des eaux pluviales explicitées au
chapitre 3.2.3.
Il est à noter que les raccordements privés non listés dans les paragraphes ci-dessus, ainsi que les
stations de pompages des eaux usées dans les immeubles ne font pas partie du chiffrage mais devront
être réalisées par les différents constructeurs. Par ailleurs, l’estimation des coûts de construction des
collecteurs situés sous les radiers des sous-sols ne prend pas en compte l’excavation jusqu’au niveau du
radier, mais uniquement la surprofondeur au-dessous de celui-ci. L’estimation des coûts a été effectuée
en réalisant un métré estimatif des travaux, mis en relation avec des prix unitaires récents d’articles de la
construction. Sur cette base, le devis estimatif par bassins-versants est présenté dans le tableau ci-
après :
Bassin-versant Coût estimé des travaux, CHF HT
Chancy 1'004'000
Quidort 628'000
Vieux-Chênes 197'000
Troënes 0
Total Surville 1'829'000
Tableau 4: Synthèse des coûts estimés des travaux liés à la mise en œuvre du plan de gestion des eaux du PLQ
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 19En ce qui concerne la prise en charge des coûts des travaux, L’article 27 du règlement d’exécution de la
loi sur les eaux (REaux-GE; L 2 05.01) fixe la répartition des frais de réalisation des installations
collectives privées, situées en zone de développement, présentent un intérêt local : le département, avec
l'accord de la commune concernée, fixe la prise en charge des frais de réalisation à charge de
l'ensemble des propriétaires concernés à concurrence de 75% de la totalité des coûts de
réalisation, la commune prenant à sa charge les 25% complémentaires. Les frais à charge des
différents propriétaires concernés sont répartis proportionnellement aux surfaces brutes de plancher,
telles qu'elles résultent du tableau de répartition des droits à bâtir afférent au plan localisé de quartier
considéré.
Pour le PLQ Surville, les chemins des Erables et de Surville font partie du domaine public communal,
alors que le ch. de Gaimont est une parcelle privée. Cette situation devra donc être prise en compte lors
de la mise en place d’un protocole d’accord sur le financement de ces infrastructures entre la commune
et les constructeurs, en étroite collaboration avec le département. En l’état, une proposition de statut
pour les différents réseaux et bassins-versants est proposée dans le tableau ci-après :
Bassin- Statut Coût estimé des Prise en charge
Remarques
versant possible travaux, CHF HT des coûts
Raccordements au réseau
secondaire
Chancy 1'004'000 Commune de Lancy secondaire à la charge des
(communal)
constructeurs
Entretien des collecteurs et
75% constructeurs
collectif fossés devra faire l'objet d'une
Quidort 628'000 25% Commune de
privé convention entre les différents
Lancy
acteurs
Vieux-
privé 197’000 Constructeurs -
Chênes
Troënes
Tableau 5: Synthèse des coûts estimés des travaux liés à la mise en œuvre du plan de gestion des eaux du PLQ
Cette proposition a à ce stade du projet une valeur indicative, et pourra servir de base de réflexion lors
des discussions relatives au financement des infrastructures de gestion des eaux du PLQ Surville.
Dans tous les cas, le statut des différents tronçons du réseau projeté, ainsi que la répartition de leur
financement, devra faire l’objet d’un protocole d’accord écrit et signé entre le département, la commune
et les constructeurs au préalable de toute dépose d’autorisation de construire sur ce périmètre.
CSD INGENIEURS SA
Eric Säuberli e.r. David Simonnin
Genève, le 24 août 2012
Version 2.0
W:\Carouge\Mandats\GE699_Surville\GE699.200\Evacuation des eaux\Rapport\Schéma-directeur-gestion eaux Surville v2.0.doc
699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 20Pour préserver l’environnement, CSD imprime ses documents sur du papier 100 % recyclé (ISO 14001). 699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux | 21
ANNEXE 1 RÉSEAU D'ASSAINISSEMENT EXISTANT 699.300 | août 2012 | Schéma directeur de gestion des eaux |
452 466 DN DN
i= 5743
TN= 407.17 TN= TN= 392.87 40
D
10
DN
Légende
N
DN 345 FE= 405.64 FE= 403.45 i= FE= 391.12 TN= 376.24 00 0
611
90
30 0 i= TN= 412.31 FE= 372.44 i=
DN
0
i= 0.
i=
i=
TN= 421.24 i=
i=3.71
0. 98
i=
FE= 420.07 FE= 408.19 0 34
DN
36 40
DN
DN
2.
DN
i= DN
Périmètre du PLQ DN
i=
25
DN
0 5751
00
453
30 420 90
0
TN= 376.06
DN 6
DN
TN= 408.63 0
25
DN TN= 407.09 5753
i=
FE= 372.61 i=
0
FE= 407.05
90
Regards \ Chambres FE= 404.02 0. TN= 375.85
5
57
0
2.
i=
467 FE= 372.9
i=
i=
344 TN= DN
3.
6 TN= 404.8 TN= 394.83
0
48
1.
6
FE= 405.85 10 DN
15
2.
TN= 409.83
CONTENU i= FE= 404.46 FE= 393.05 0
i=
.04
i=
0 80
N
i=
i=
.2 FE= 405.73 0 5765
D
DN i= 0
i=2 30
0
i=4
2 0
.64
20
i= .4 TN= 375.81 i=
DN
DN
0 DN i=0 7 0.
DN
60 0 37
i=0.5
Eaux de drainage FE= 372.26
0
15
60
i= DN 40
0
0 DN
DN
30 .8 DN
DN
D
DN TN= DN
i= 1
N
D
DN 5672
600
614 TN= 405.4
DN
N
TN= FE=
90
10
Eaux
TN=mélangées TN= 0 468 TN= 375.64
25
i=
422.09 60 i= FE= 405 5.39 00
0
TN= 411.03 FE= i= 0 i=
0
DN
FE= 408.2 DN 9 TN= 397.14 FE= 373.09
i=
5768
i=
FE= 419.68 .5 135 i=
FE= DN
i=
3.
.8 469 i=4 FE= 395.43 DN 0. TN= 375.65
3
65
5
i=1 DN 400 i=0.66
Eaux pluviales i=4 0 419 TN= 399.12
60
0
i=6.8
7 FE= 372.65
DN
.66 0 60 TN= 407.11 FE= 397.54 DN 500
i=0 DN 1
DN
30 6
1. DN DN
0 DN i= FE= 403.31 DN
i=
25 i=10
25
i=
i= 0 90 2 10
DN Eaux usées .4 30 TN= DN 0 .0 800 348
0
DN i= 6
i= i=4 DN
00
DN TN= i= DN
DN 150 i=
DN
FE= 600 TN= 393.73
i=1
0 i= i= 2. i= 5770
30 FE= 412.5 7 7 DN 347 FE= 391.7 0
DN
337 .3
.4 8
DN TN= 375.46
DN 5
Collecteur existants 342
TN= 405.87 i=9.
75
TN= 391.82
FE= 388.44
TN= 388.73
FE= 386.78
FE= 372.86
i=
TN=
i=
DN
0
FE= 402.03 FE= 120 DN
DN
DN
Contenu
25
10
DN
DN
4
0
00
3
DN 10 DN
6.
i=5
0 DN 1200 5669
i=
i=
i=
i= 10 0.
i=
6
i=
00 05 TN= 375.29
Eaux de drainage
.9
0
30
i=2
410 i= 5634 FE= 372.89
8
DN
.3 0 .0
9
TN= 405.15 DN 300 i=0.49 TN= 375.56
i=0 DN
i=5.
7
0
DN 300 i=
70
FE= 402.61 350 FE= 372.16
Eaux mélangées 85
0 2.28 80
0
DN
TN= 402.58
DN
250
DN
DN
i=
DN
FE= 401.48 0.
10 29
12
DN
DN
00
Eaux pluviales
600
250
0
5636
7
i= i=
i=
i=
.2
0. TN= 375.41
1.
4
355 37
i=
5
i=3.
TN= 402.89 FE= 372.36
DN
0
Eaux usées 415
60
DN
49
D FE= 402.36 DN
TN= 407.14
N
N
12
D
D
i= 20 D DN 300 i= FE= 404.95 10
N
0
DN
0 N 0.8 00
20
0
85
i=
i= 5640
0
i=
0
i=
300
DN
.6
0. TN= 375.28
i=
78
FE= 372.78
9
.5
i=4.
4
.7
i=
DN DN
4
43
i=
160
DN 3
0
i= 360 10
60
0
.4 TN= 00
60
TN= 412.13
N
i=0 FE= 421.91 5645
D
i=
00
N
0 FE= 408.13 0.
D
7 0 26 TN= 375.17
DN .5 DN FE= 372.92
i=1
i=
DN i= 70
i=
i=
53
0 0
20 0 DN 5667
4.
0
DN 16 i= 6085 DN
i=
20
547 0 TN= 375.96
DN
DN
361 i= .7 TN= 375.13 70
DN
2
0
D
TN= 421.51 60 DN i= FE= 372.86 0
N
i=
30
TN= 414.48 FE= 373.05 i=0
FE= 419.07
N
DN
0
D
i=
DN i= FE= 410.59 DN i= . 07
1603 70 5665
i=1
0
TN= 422.35 DN TN= 375.52
. 03
i=
FE= 418.21 3 0.
TN= 3 FE= 372.98
DN
61
3 5649
4.
4.
FE= 421.3 i= TN= 375.36
30
i=
DN
DN DN
0
0 FE= 373.06
0
362 50 i=
60
50
i=
TN= 416.9 N 70
1.
N
D 0
0
D
59
FE= 414.02 i=
i=0
TN= 0.
413 64
. 51
FE= 418.83 TN= 418.21
DN 700 i=0.49
FE= 415.26
.61
1602
DN
DN
i= 4
i=1 TN= 422.12
60
50
0 FE= 417.98
15
0
0
300
DN 657
i=
i=0
671
1.
DN
TN= 421.71
81
TN= 422.75
38
. 59
TN= 419.27
1.
FE= 422.04 FE= 417.68
i=
FE= 417.57 417
6
.96
.3
0
i=0
DN 700 i=0.61
60
0
TN= 415.89
i=
DN
300
DN
N
DN 660 FE= 412.85
D
0
414
25
60
TN= 420.13
70
0
658 TN= 419.87
N
0
D
FE= 417.14
i=
TN= 421.68 FE= 416.9
1.
i=0
15
FE= 418.43 663
.61
5
TN= 420.15
0 .4
FE= 418.06 5657
i=
D
N
TN= 375.66
0
70
60
FE= 373.86
0
i=
N
i=
D
i=
0.
0
DN
4
15
659
DN
542
DN 600 i=0.43
664 TN= TN= 419.64
TN= 420.96
TN= 421.23 FE= FE= 417.2
FE= 415.52 i=
FE= 417.42
DN
8
0
15
i=6.2
12
50
6
DN
0.
i=
665 i=1
.08
0
00
TN= 421.67
40
DN 3
FE= 417.66
N
DU - Office de l’Urbanisme
D
5569
TN= 376.05
Commune FE= de374.25
Lancy
1
.6
49
0
i=
i=4.
666
Groupement de mandants privés
0
´
30
TN= 422.16
DN 500 i=0.78
DCTI : Service de l’urbanisme
600
650
N
FE= 418.06
D
642
/ CommunePLQ Surville
TN= 423.38
DN
FE= 419.52 TN= 409.55
DN
565
TN= 422.65 FE= 406.51 de Lancy
600
i= FE= 418.5 i=7
.18
DN 900 i=9.89
DN
Réseau d’assainissement existant
DN
900
i=0
647
TN= 421.85 DN
90
0
90
0
Annexe 1
.9
i=0 .82
Réseau évacuation des eaux
DN
FE= 418.97 587 i=9 GE699
600 .7 7 TN= 417.88 .8
20
6
DN 500 i=0.2
DN 646 i=3 Surville - Lancy
0
TN= 421.57 D 0 FE= 415.57 622 Echelle (A3) 1:2’500
80 DN
i=6
N8
FE= 418.68 00 DN 20 TN= 416.72 12, av. Industrielle 1227 Carouge
CSD Ingénieurs
Ech:SA
1/2'500
DN 400 i=0.93
.03
i=1 0
DN
FE= 415.53
.0 6 645 i= Tél. 022/308.89.00 12, Av. Industrielle
1196
900
0 25 50 TN= 422.1 100TN=1055
421.18
TN= 421.08
FE= 418.02 TN= Date Dess. Contr.
5572
1227 Carouge
Tél. 022 / 308 89 00
Annexe 1
FE= 419.17
Mètres
i=9
FE= 418.21 TN= 376.75
FE=
23.04.2012
GE699.300 / Cdo Dsi Dsi Janvier 2012
.59
FE= 374.77Vous pouvez aussi lire
