ANCRAGES INJECTÉS TITAN UNE INNOVATION S'IMPOSE - Conception, dimensionnement et exécution.
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Fondations / Reprise de fondations Ancrage de blindage de fouille ANCRAGES INJECTÉS TITAN UNE INNOVATION S’IMPOSE Conception, dimensionnement et exécution. Clouage de sol e é ral 209 n - n gé 4.14 ti o - 3 l o ga tion Z mo ruc Ho onst la c de
Fondations / Reprise de fondations Micropieux injectés TITAN 40/20 contre la poussée des eaux, Maison de la Culture de Westerhaar, Pays-Bas. Tirants Ancrage de blindage de fouille à l’aide de tirants TITAN, Dresde, Allemagne Clouage de talus Clous injectés TITAN 30/11 destinés à maintenir une berge. Canal de Teltow, lot 2, Berlin, Allemagne. Clous de 12 m de long. Forage à partir d’un ponton à l’aide une glissière télescopique 2
INTRODUCTION Sommaire La présente documentation contient toutes les informations 1. Le principe du système 4 de base concernant nos ancrages injectés TITAN avec les explications nécessaires concernant les diverses 2. Domaines d’utilisation 6 applications géotechniques: • Micropieux de fondations soumis à la compression 3. Les éléments d’un boulon • Tirants d’ancrage pour maintenir des structures d’ancrage TITAN 8 contre le terrain 3.1 Une barre en acier à triple fonction 8 • Clouages de parois 3.2 Des taillants perdus 10 • Dans le cas de sollicitations périodiques répétées et des 3.3 Le manchon de couplage 11 sollicitations alternées. 3.4 Le centreur 11 3.5 Les diverses têtes d’ancrage 11 Le chapitre « Conception et dimensionnement » avec des exemples et des modèles d’appels d’offres reprend en 4. Le procédé 12 outre les normes à respecter et les preuves à fournir. 4.1 L’ancrage en deux opérations 12 L’appendice présente diverses séries d’essais fondamen- 4.2 Le résultat 14 taux et présente sous forme de tableau tous les éléments et accessoires du système. 5. L’équipement 16 Vous trouverez toutes les brochures spécialisées 6. Conception et dimensionnement 20 concernant chaque domaine d’application des ancrages 6.1 Dimensionnement d’un TITAN sur notre site ISCHEBECK, www.ischebeck.fr ou micropieu TITAN 20 bien en vous adressant à votre agence. 6.1.1 Justificatif de la portance intérieure 21 6.1.2 Justificatif de la portance extérieure 22 6.1.3 Justificatif de la résistance au flambage (micropieux soumis à la compression)24 6.1.4 Justificatif d’adéquation 26 6.2 Exemples de dimensionnement 28 6.3 Preuve de la durabilité (protection anticorrosion) 32 6.4 Calcul du volume de ciment théoriquement nécessaire 34 6.5 Modèle d’appel d’offres 35 7. Appendice 36 7.1 Preuves et essais fondamentaux 36 7.1.1 Stabilité directionnelle 36 7.1.2 Transmission des charges 37 7.1.3 Diamètre du bulbe 38 7.1.4 Adhérence, largeur des fissures 39 7.1.5 Elargissement du trou de forage 40 7.2 Liste des normes 42 7.3 Fiche technique 43 3
1. Le principe du système UNE VISION C’est la silhouette d’un bel arbre vital qui nous a inspirés elles finissent par former un bloc monolithique (motte de dans notre démarche. L'arbre est maintenu par un réseau terre). de multiples racines de toutes dimensions. Il se trouve ainsi On obtient ainsi un ensemble composite. Les racines parfaitement ancré dans le sol sans le recours de fondations poussent avec l’arbre selon des règles de en béton. « dimensionnement » qui nous sont encore en grande partie Les racines transmettent dans le sol les charges verticales inconnues. La croissance de l’arbre nous sert de modèle et horizontales, statiques et dynamiques ainsi que les pour travailler dans le sol de façon économique, pour couples et les chocs auxquels l’arbre est soumis. L’arbre l’améliorer et lui donner une armature. C’est le Dr. F. Lizzi résiste ainsi au vent, à la neige, aux séismes. qui dès 1952 a reconnu la valeur exemplaire de ce système Les racines s’entremêlent au sol et comme un liant naturel pour l’appliquer à la technique des fondations. Il a baptisé ses micropieux « pieux à racines » (pali radic). 4
L’ancrage injecté TITAN – Notre système Les ancrages injectés TITAN correspondent à la norme DIN EN 14199 « Micropieux » et sont agréés en Allemagne par l’homologation de l’Institut Allemand des Techniques de la Construction (DIBt) No. Z.- 34.14-209. L’élément portant des ancrages injectés TITAN est une barre en acier, creuse et filetée qui fait fonction de barre de forage perdue, de tube d’injection et d’armature (3 en 1). A la différence des systèmes correspondant à la norme DIN 4128 où le prétubage (casing) est indispensable pour maintenir ouvert le trou de forage dans les sols instable ou les roches désagrégées, le procédé ISCHEBECK stabilise le trou de forage en injectant dès le début un coulis de scellement. Le prétubage est inutile. Dans bien des cas le rendement est ainsi supérieur au forage avec prétubage. Un autre avantage réside dans la succession immédiate du forage à l’aide d’un liquide de scellement et de l’injection dynamique avec un coulis de ciment. En l’absence de casing, le bulbe s’infiltre dans le sol environnant. Grâce à cette augmentation de l’adhérence, le déplacement des têtes d’ancrages non précontraints se mesure en millimètres, valeur comparable à celle des ancrages précontraints selon DIN 1537. En tenant compte de l’image de transmission des charges, les ancrages injectés TITAN représentent une solution alternative économique par rapport aux ancrages permanents précontraints. Les ancrages injectés TITAN sont utilisés soit comme micropieux, soit comme tirants ou clous. Infiltration du bulbe dans le sol 5
2. Domaines d’utilisation Micropieux Tirants d’ancrage Clous Pour fondations et reprises Pour blindage de fouille de fondations Les micropieux TITAN L’ancrage injecté TITAN Les clous TITAN selon la correspondent à la norme selon DIN EN 14199 norme DIN EN 14490 ont DIN EN 14199 pour les maintient des structures pour fonction d’améliorer travaux de fondations et verticales. Il transmet les la résistance à la traction de reprise. Ils transmettent efforts de traction dans et au cisaillement du sol. les efforts de compres- les couches portantes sion et de traction dans du sol. • Confortement de les couches inférieures et parois portantes du sol. • Fouilles • Protection de pentes • Rideaux de • Armature du sol • Fondations de palplanches • Fixation de filets de nouvelles constructions • Murs de soutènement protection • Transformation de • Tirants provisoires ou structures existantes permanents • Reprise en sous œuvre • Remplace les tirants après des dégâts câbles précontraints causés p. ex. par les eaux (affouillement) • Contre la poussée des eaux > Vous trouverez de plus amples informations sur chaque domaine d’application des ancrages TITAN dans les brochures spécialisées ou sur notre site ISCHEBECK, www.ischebeck.fr 6
Construction de tunnels Applications spécifiques Ancrages injectés TITAN • Drill Drain Avantages pour la conception dans les tunnels Les ancrages • Système homologué injectés TITAN servent • Dimensionnement rapide et sûr • Stabilisation des de drain horizontal • Applications multiples en particulier dans des entrées de tunnel dans un bulbe conditions difficiles • Clouage du portail du perméable en charge • Utilisable dans tous les sols tunnel filtrante. Ils assurent le • Voûte parapluie drainage du talus. Avantages dans la réalisation • Ancrages pour • Géothermie • Un procédé unique pour toutes les applications stabiliser le front de Le micropieu TITAN a • Utilisation dans les sites étroits et difficiles d’accès taille une double fonction • Avance rapide • Ischebeck-Quick- géotechnique et • Adaptable à tout changement d’environnement Anchor: Avec résine géothermique géologique synthétique • Monojet • Ne nécessite aucun équipement supplémentaire Le micropieu TITAN utilisé selon le principe Avantages pour le maître d’œuvre du « jet grouting » à • Aucun frais de contrôles comme c’est le cas pour les des pressions allant tirants câbles jusqu’à 200 bars. • Protection anticorrosion durable • Grande sécurité de réalisation • Sauvegarde maximale de l’environnement • Système économique 7
3. Les éléments du boulon d’ancrage TITAN 3.1 Un barre en acier à triple fonction - Forage direct sans tubage réduit le nombre d’opérations = Meilleur 3.1.1 La barre TITAN tient lieu d’armature rendement Un élément portant en acier à grain fin - Grande sécurité de réalisation Les normes La barre TITAN correspond à la norme européenne DIN EN 14199, chapitre 6.2.1: Une barre en acier servant d’armature des micropieux en béton conforme à la norme DIN EN 10080*. L’EUROCODE 2 (DIN EN 1992) et DIN 488 divisent les aciers d’armature réciproquement en 3 et en 2 catégories. La catégorie B impose: • Limite élastique f y,k: 400-600 N/mm² • Rapport de limite élastique (f t/f y)k ou bien Rm/Re > 1,08 Les trois fonctions de la barre TITAN: • Allongement à la charge maximale εuk ou bien - Armature Agt > 5,0 % Acier à grain fin S 460 NH selon DIN EN 10210 A dimensions égales, l’acier à grain fin comparé à un acier normal reprend des charges supérieures. Pour cette raison on utilise comme barre d’armature un acier résistant, ductile et d’une résilience élevée. La résilience de cet acier est d’environ 100 Joules/cm² (à – 20°C). D’où un risque minimal de dégâts sur la barre pendant le forage en rotopercussion. La barre posée en rotopercussion remplit toutes les conditions requises pour un acier à béton. L’acier à grain fin est en outre insensible à la formation de fissures de contrainte et aux contraintes transversales. La ductilité exclut une rupture brutale de la barre Grâce à sa ductilité élevée, l’acier réagit en cas de - Canal d’injection surcharge par une grande élongation uniforme. La charge reste constante. Dans la pratique, l’acier réagit d’abord par un allongement à la surcharge avant la ruine. Une rupture brutale est ainsi exclue. Protection anticorrosion durable Le bulbe formé de ciment durci assure une protection anticorrosion durable (voir également P. 32). Dans les cas de sollicitations élevées, il est également possible d’augmenter la protection anticorrosion par les mesures suivantes: • Galvanisation à chaud • Traitement DUPLEX • Acier inoxydable (cf. 6.3., preuve de durabilité) - Tige de forage *Remarque: La norme DIN EN 10080 a été remplacée en Allemagne par la norme DIN 488. 8
3.1.2 La barre TITAN sert de conduit d’injection 3.1.3 La barre TITAN comme barre de forage Un tube creux au lieu d’une barre pleine Barre autoforeuse avec filetage TITAN* Pas de tubage supplémentaire = Travail simplifié Filetage continu pour une grande flexibilité La barre d’ancrage est forée directement en d’utilisation rotopercussion jusqu’à la profondeur voulue. Le coulis Possibilité de scier les barres dans le cas de chantiers de scellement qui ressort par le taillant stabilise exigus ou de hauteur réduite. Les accessoires automatiquement le trou de forage et rend le prétubage (couplage et serrage) sont vissables sur toute la inutile d’où l’économie de 2 opérations: Introduction et longueur des barres. extraction du tube. Filetage autobloquant Compactage garanti = Réinjection inutile Grâce au filetage autobloquant, nul besoin de 2 La barre d’ancrage sert au compactage du trou de contre-écrous par manchon de couplage. forage depuis le fond. Cette opération assure le remblai complet du trou de forage et de tous les vides. Inutile de Adhérence optimale et fissures minimales prévoir des flexibles supplémentaires pour l’injection. La dans le bulbe réinjection est supprimée. L’adhérence optimale dépend surtout de la géométrie du filet. Le rapport surface/intervalle du filet fR est le facteur Avantage statique du tube creux par rapport à la qui définit la qualité de l’adhérence. Le filetage TITAN est barre pleine caractérisé par un rapport très élevé proche du A surfaces de section égales, un tube creux a un maximum fR = 0,21 à fR = 0,33 et par là même un meilleur comportement au flambage, une rigidité multiple de celui des aciers à béton filetés (fR = 0,056). supérieure et une surface plus favorable (Surface Outre son incidence sur l’adhérence, l’angle des rainures d’adhérence) que la barre pleine. A partir d’une quantité du filet à 45° réduit les fissions. La largeur des fissures à égale d’acier (Prix du matériau) avec une charge égale à charge maximale reste inférieure à 0,1 mm, valeur exigée la traction et à la compression, on obtient une meilleure pour la protection anticorrosion permanente. Les barres résistance au flambage et à la flexion. de forage à filetage rond R32/R38 (selon ISO 10208/ISO 1720) n’atteignent pas ces valeurs. Exemple : Comparaison entre une barre pleine de 50 mm et un tube creux TITAN 73/53. Filetage TITAN* Filetage rond Microfissures qui ne Moins de fissures traversent pas le bulbe mais qui traversent le bulbe ø 50 ø 73 Aplein ≈ 19,60 cm² Aeff ≈ 16,15 cm² (cf. P. 43) Wplein ≈ 12,3 cm³ Wcreux ≈ 22,2 cm³ Iplein ≈ 30,7 cm4 Icreux ≈ 77,5 cm4 Le filetage spécifique TITAN garantit une excellente adhérence et minimise le risque de fissures longitudinales dans le bulbe. * Le filetage TITAN correspond par sa forme et sa fabrication à l’Eurocode 2, DIN 488 et ASTM-A615. 9
3. Les éléments d’un boulon d’ancrage à injection TITAN - Un taillant pour chaque catégorie de sol 3.2 Taillants perdus - En règle général, il n’est pas nécessaire de changer de méthode dans le cas de conditions géologiques imprévues Taillant bilame Pour les sols argileux, argilo-sa- Tube intermédiaire HD-PE bleux, sans obstacles < 50 S.P.T. 1) Taillant en croix Sables et graves denses, avec obstacles > 50 S.P.T. 1) Taillant à boutons Centreur Roche désagrégée 2), phylite, schiste, glaise; résistance < 70 MPa Taillants en croix avec applications de carbure Dolomites, granit, grès Manchon de couplage Résistance 70 – 150 MPa Taillants à pointes de carbure Béton armé ou rocher 2), Carottage; résistance > 70 MPa Taillant à étages avec applications de carbure Centreur En présence d’interfaces dans le sol,maintient la direction pendant le forage, (déviation < 2% de la longueur de l’ancrage) - Tous les taillants sont équipés de trous d’injection Venturi - Les taillants représentés ci dessus peuvent varier dans leur forme et leur couleur. Taillant perdu 1) S.P.T. Standard Penetration Test 2) La résistance du rocher hétérogène est nettement inférieure à celle de la roche pure du fait de la présence presque générale de diverses couches. En règle générale la résistance du rocher se situe entre 10 et 20% de celle de la roche pure. (D’après Prof. Dr. Kurosch Thuro, chaire de géologie, Université Technique de Munich). 10
3.3 Manchon de couplage Le manchon de couplage supporte aussi bien des Liaison sans contre-écrou sollicitations alternées que des charges dynamiques, ceci grâce à la butée centrale (bague en acier avec joint). Le blocage contre la butée centrale garantit une transmission optimale de l’énergie de frappe pendant le forage. 3.4 Centreur Le centreur posé avant chaque manchon de Assure une épaisseur régulière de la couverture de ciment couplage (prescrit dans l’homologation tous les 3 m au min.) assure une épaisseur régulière de la couche de ciment durci d’au moins c = 20 mm et un centrage de la barre d’ancrage dans le trou de forage. L’élargissement du trou de forage par le taillant (page 14) contribue en outre à obtenir l’épaisseur de couverture de ciment prévue dans l’homologation. La forme du centreur est étudiée pour favoriser la remontée des sédiments hors du trou de forage. Le centreur améliore en outre la stabilité directionnelle pendant le forage. Poser le centreur avec le petit diamètre vers le fond du trou. 3.5 Têtes de micropieux et de tirants Le design de la tête d’ancrage dépend de l’utilisation. Compensation d’inclinaison allant de 5° à 45°. En règle générale la tête est noyée dans un massif en béton (Poutre, fondations, radier) ou placée sur du béton projeté (Clouage de sol) ou bien elle est fixée sur une structure en acier (Rideau de palplanches, lierne). Dans le béton armé, la tête d’ancrage se compose d’une plaque glissée sur la barre fixée au moyen de deux écrous à rotule. Il est indispensable de fournir les justificatifs statiques concernant la compression ponctuelle des surfaces, le poinçonnement et la flexion des plaques de tête. Dans le cas du béton projeté, la plaque de tête avec un écrou à rotule permet de compenser des inclinaisons allant jusqu’à 5°. Les cales biaises sont conçues pour des inclinaisons allant jusqu’à 36°. Dans le cas d’ancrages de rideaux de palplanches, les écrous sphériques avec les plaques correspondantes permettent de compenser des inclinaisons allant jusqu’à 45° par rapport à la verticale. Une inclinaison horizontale simultanée (de droite à gauche) est également possible en fonction de l’angle d’inclinaison verticale. Dans la documentation « Têtes de micropieux et de tirants d’ancrage» vous trouverez des modèles de dimensionnement aux chapitres « Têtes de micropieux noyées dans le béton » et « Ancrage de rideau de palplanches ». 11
4. 4. Le procédé 4.1 L’ancrage en deux opérations Un procédé unique pour toutes les applications Quelles que soient les conditions géologiques et le type d’application, la méthode de pose des ancrages injectés TITAN reste la même. - Une seule méthode pour tous les sols - Une seule méthode pour toutes les 1ère opération : Forage direct applications, micropieux de fondations, Forage en rotopercussion avec un tirants ou clous élément de rinçage - Pas de réinjection Le forage en rotopercussion avec un Le coulis de rinçage coulis de ciment modifie et améliore Le coulis de ciment avec un rapport le sol à la manière des pieux battus. eau/ciment e/c = 0,4 ÷ 0,7 (p. ex. 70 l Pendant le forage l’eau est extraite du d’eau pour 4 sacs de 25 kg de ciment; coulis et l’on obtient un mélange E/C = 0,7) et une résistance de ciment/sol qui stabilise le trou de fc,k ≥ 35 N/mm² sert à la fois de liquide forage. Le mélange ciment/sol corres- de rinçage et de scellement. Dans pond à l’injection primaire qui améliore certains cas le rinçage peut se faire l’adhérence entre le bulbe et le sol. avec un coulis plus liquide, à l’eau ou Le ciment s’infiltre dans la structure à l’air. granulée du sol. A la différence du forage au marteau fond de trou avec Avance du forage et ramonage un rinçage à l’air ou du forage avec Plus l’avance du forage est lente tubage, la paroi du trou de forage n’est (env. 1 m/min), plus il faut ramoner ni désagrégée ni déstabilisée. régulièrement: La qualité du bulbe et C’est actuellement le principe des l’adhérence en seront d’autant parois moulées selon DIN 4126 et des meilleures. pieux forés selon DIN 4014 (L’injection Ramoner signifie: Répétition de la se faisant à la bentonite et non au montée et de la descente de la barre coulis de ciment). Le système est de forage dans le trou de forage en comparable en certains points au rotation continue et sans interruption confortement par béton projeté: La du rinçage. Cette opération nettoie paroi du trou de forage est le trou de forage et fait remonter les immédiatement stabilisée par une sédiments à la surface. On peut couche de ciment. contrôler la qualité des sédiments à l’aide d’un tamis. La remontée du produit du rinçage doit être continue. En cas d’interruption ou de disparition dans le trou de forage, poursuivre le rinçage sans avance du forage jusqu’à ce que le coulis de ciment réapparaisse à la surface. 12
2ème opération : Injection dynamique A l’aide d’un coulis d’injection On entend par injection dynamique Pression d’injection pression finale doit être documentée une injection en rotation continue. Une montée de la pression en fin dans chaque rapport de réalisation L’injection est réalisée avec un coulis d’injection confirme la qualité de du micropieu. de ciment E/C = 0,4 ÷ 0,5. Cette l’adhérence du micropieu injecté. Une réinjection n’est pas nécessaire suspension épaisse refoule le coulis L’augmentation de la pression malgré puisque la pression minimum de 5 de scellement jusqu’à ce que le le trou de forage ouvert provient des bars exigée par DIN 4128 est coulis d’injection remonte à la mottes de ciment qui se coincent toujours atteinte. surface. Ce phénomène comparable entre la barre en rotation et la paroi à l’effet du vibrateur à béton du trou de forage formant ainsi un engendre un bulbe dense. obturateur naturel selon la loi des filtres de Darcy. Si la pression est correcte, le frottement de surface est suffisant. Pour cette raison, la Injection contrôlée vers l’arrière et chevillage par l’intermédiaire du jet radial Tous les taillants sont munis sur leur pression - phénomène similaire au côté d’une buse d’injection Venturi « jet grouting » et au « compacting qui assure l’injection vers le haut et un grouting » - qui donne des bulbes chevillage contrôlé. Les d’un diamètre allant jusqu’à 2 fois micropieux déterrés montrent celui du taillant. l’efficacité du jet radial même à basse 13
4. Le procédé 4.2 Résultat Le bulbe Infiltration avec le sol sur toute sa surface Pendant le forage avec un coulis de rinçage ou de scellement, le ciment s’infiltre dans le sol et donne un mélange ciment/sol homogène. Non seulement ce mélange empêche le trou de forage de se refermer, mais il améliore en outre l’adhérence entre le bulbe et le sol et protège de façon durable la barre d’acier contre la corrosion. Couverture de ciment durci Mélange ciment / sol Elargissement du trou de forage Grâce au forage avec un jet d’injection radial, on obtient un diamètre du bulbe supérieur à celui du taillant. Les bulbes TITAN déterrés en d fournissent la preuve: D • Formation d’une couche D= d+ a ciment / sol • Diamètre du bulbe supérieur à Agrandissement a celui du taillant (valeurs empiriques) • Couverture régulière de ciment a = 75 mm (Graves moyens et grossiers) durci a = 50 mm (Sables et graves) a = 25 mm (Sol cohérent) a = 10 mm (Rocher désagrégé) 14
Adhérence entre la barre d’acier, la couverture de ciment durci, le mélange ciment/sol et le sol environnant. Le bulbe ouvert pour les besoins des tests montre bien que la barre et le manchon de couplage sont durablement protégés contre la corrosion. 15
5. L’équipement Equipement de chantier typique: Unité d'injection et glissière montées sur le chariot 16
Les micropieux TITAN avec un diamètre extérieur nominal Une minipelle avec glissière exige moins d’espace qu’un (Dacier) allant jusqu’à 40 mm peuvent être mis en place avec équipement sur chenilles (6 m de surface plane devant un marteau pneumatique. Jusqu’à un diamètre extérieur l’emplacement du forage). nominal de Dacier = 52 mm, vous pouvez travailler avec tout équipement hydraulique équipé d’une glissière et de En montagne l’équipement léger peut éventuellement être commande en rotopercussion. transporté sur place en hélicoptère. Grâce au filetage continu, les barres TITAN peuvent être sciées et manchonnées à n’importe quelle longueur. L’équipement de petites dimensions permet de poser les micropieux TITAN sur des chantiers exigus (p. ex. sous- sols, arrière-cours, ateliers entre les machines) ou difficiles d’accès (Sous des ponts, sur des berges, des terrains pentus, en montagne). 17
5. L’équipement Petits marteaux pneumatiques Glissière montée sur tout Equipement de forage • Pour la pose des petits ancrages de équipement hydraulique adapté à • Engins de forage sur chenilles TITAN 30 à TITAN 40. la rotopercussion adaptés à toutes les barres TITAN. • Conçue pour la pose d’ancrages • Fabricants: KLEMM, HÜTTE- moyens de TITAN 30 à TITAN 52 CASAGRANDE, MORATH, etc. • Fabricants: MORATH, TEI-Rockdrills etc. Marteaux foreurs recommandés Unités d’injection TITAN 30/... Atlas Copco COP 1036, 1038, 1238; SIG PLB 291 A; 35 l/min Unités d’injection avec TAMROCK HL 438; MONTABERT T 285; dosage de l’eau et turbo Krupp HB 5, HB 11, HB 15, HB 20; Eurodrill HD 1001, HD 1002; mixer pour mélange Klemm KD 204, KD 511; Morath HB 23; TEI TE 300 HT colloïdal, 1 mélangeur + TITAN 40/... Atlas Copco COP 1036, 1038, 1238; SIG PLB 291 A; 50 l/min 1 réservoir, TAMROCK HL 438; MONTABERT T 285; Morath HB 70; pompe à double plon- Klemm KD 204, KD 511, KD 1011; Krupp HB 11, HB 15, HB 20; geur, jusqu’à 100 bars, Eurodrill HD 1001, HD 1002; TEI TE 300 HT Fabricants: Scheltzke, TITAN 52/... Morath HB 100; Klemm KD 511, KD 1011, KD 1215; 70 l/min Obermann, Häny, Morath Krupp HB 25, HB 35; Eurodrill HD 2004; TEI TE 500 HT TITAN 73/... Krupp HB 35, HB 45, HB 50; Morath HB 100; 90 l/min Klemm KD 1011, KD 1215; Eurodrill HD 2004, HD 4010 TITAN 103/... Krupp HB 50, HB 60; Klemm KD 1215, KD 1624, KD 1828; 120 l/min TITAN 127/... Eurodrill HD 4010, HD 5012 Avance: 0,3 ÷ 1,0 m/min., rotation: env. 50 t/min-1, pression d’injection 10 ÷ 15 bars. Remarque: Par rapport au forage de trous d’explosifs dans la roche, il est recommandé de réduire l’avance et la percussion à env. 1/3. 18
Unités d’injection courantes Il existe des têtes d’injection pour tous les marteaux courants permettant de raccorder la barre TITAN et l’unité d’injection avec la sortie du marteau. 19
6. Conception et dimensionnement 6.1 Dimensionnement du micropieu injecté TITAN Le dimensionnement du micropieu injecté TITAN est effectué en se basant sur diverses normes selon les cas. Les justificatifs suivants doivent être obligatoirement four- nis indépendamment de l’application: > 1. Justificatif de la portance intérieure > 2. Justificatif de la portance extérieure > 3. Calcul de la résistance au flambage (micropieux soumis à la compression) > 4. Justificatif d’adéquation 20
6.1.1 Justificatif de la portance intérieure Pour ce justificatif la valeur de dimensionnement des Norme: influences Ed doit être inférieure à la valeur de - DIN 1054:2005-01 dimensionnement de la barre portante RM,d. (Influences) Le coefficient de sécurité partielle pour le calcul de RM,d est de γM = 1,15 (RM,d = F0,2, k / γM) selon DIN 1054:2005-01. Justificatif: Ed < RM,d Dénomination Unité TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN 30/16 30/14 30/11 40/20 40/16 52/26 73/56 73/53 73/45 73/35 103/78 103/51 127/103 Diamètre nominal mm 30 30 30 40 40 52 73 73 73 73 103 103 127 ext. Ø Diamètre nominal mm 16 14 11 20 16 26 56 53 45 35 78 51 103 int. Ø Contrainte à 0,2 % de la limite éla- kN 190 220 260 425 525 730 830 970 1270 1430 1800 2670 2030 stique F0,2,k 21
6. Conception et dimensionnement 6.1 Dimensionnement du micropieu injecté TITAN 6.1.2 Justificatif de la portance extérieure (Surface limite bulbe / sol) Normes: Les micropieux transmettent les charges dans le sol par le - DIN EN 14199 frottement de surface. La résistance de pointe est - DIN 18539 normalement négligée (à l’exception du rocher). La - DIN 4128 résistance du micropieu dans le sol (portance extérieure) dépend en premier lieu de la surface du bulbe et du coefficient de frottement de surface qsk du sol environnant. La longueur d’adhérence nécessaire lb du micropieu permettant de transmettre les charges dans le sol est calculée à partir du diamètre du bulbe et du coefficient de frottement de surface qsk diminué du facteur de sécurité partielle de la résistance du micropieu selon le tableau 3 de la norme DIN 1054:2005. Dans la mesure où des tests d’adéquation dans des sols comparables n’ont pas donné de coefficients de frottement de surface divergents, on calcule normalement à partir des efforts de compression et de traction selon DIN 1054:2005, annexe D. Pour obtenir le diamètre nécessaire du bulbe D, il faut d’abord opter pour un modèle de taillant. Ce choix dépend - Du sol dominant - De la couverture de ciment durci nécessaire > selon les exigences de l’homologation > selon les exigences de la norme Le diamètre D du bulbe s’accroît par rapport au diamètre d du taillant selon un facteur a, en fonction du sol dominant. D=d+a Graves grossiers et moyens a = 75 mm Sable et graves sableux a = 50 mm Sol cohérent a = 25 mm Rocher a = 10 mm Les valeurs de la croissance a du diamètre sont des valeurs empiriques obtenues par des séries de tests réalisés sur des micropieux injectés TITAN et dont les bulbes ont été déterrés selon un plan précis. Vous trouverez la gamme des taillants disponibles dans la documentation « TITAN Système géotechnique » Preuve : Ed < Rd Valeur servant au dimensionnement de la résistance du micropieu q kN Rd = π ·D · sk γP m 22
DIN 1054 Tableau D1 Type de sol Frottement de surface qs1,k de la résistance du micropieu Rd [kN/m] Valeur servant au dimensionnement MN/m² kN/m² Graves grossiers et moyens1) 0,20 200 Sable et graves sableux1) 0,15 150 Sol cohérent2) 0,10 100 1) Densité D ≥ 0,4 ou bien résistance de pointe qck ≥ 10 MN/m² 2) Consistance lc ≈ 1,0, ou bien résistance au cisaillement dans le sol non (mm) drainé cuk > 150 kN/m² Coefficient de frottement de surface qs1, k [kN/m²] D’après les recommandations du comité de travail «Pieux» (Dénommés ci-dessous pieux EA) de la Société Alleman- Le facteur de sécurité partielle γP= 1,4 (pour des résistances de de Géotechnique, on peut également se baser sur du micropieu à la traction et à la compression à partir de les frottements de surface indiqués ci-dessous. Ceux-ci valeurs empiriques) selon DIN 1054 est déjà inclus dans la peuvent être lus en fonction des résultats des essais de résistance Rd. pénétration selon DIN 4094-1 (Cone penetrating tests C.P.T.). Ils présentent la plage des valeurs empiriques concernant les frottements de surface caractéristiques qsk pour les micropieux injectés (Ds ≤ 0,30 m). Extrait de DIN 1054:2005, tableau 3 Facteurs de sécurité partielle pour les résistances Pieux EA, tableau 5.29 dans les sols non cohérents Résistance Symbole Cas de charge Résistance de pointe moyenne Fraction qs,k du frottement de qc de la sonde de pénétration surface du pieu en kN/m² LF1 LF2 LF3 ec MN/m² 7,5 135-175 Résistance des pieux 15 215-280 Résistance à la compression γPc 1,20 1,20 1,20 sous charge > 25 255-315 Résistance à la traction sous γPt 1,30 1,30 1,30 Les valeurs intermédiaires peuvent être extrapolées linéairement. charge Pieux EA, tableau 5.30 dans les sols cohérents Résistance à la compression et à γP 1,40 1,40 1,40 Résistance au cisaillement cu,k Fraction qs,k du frottement de la tractionsur la base de valeurs du sol non drainé en kN/m² surface du pieu en kN/m² empiriques 60 55-65 Résistance de ancrages injectés 150 95-105 Résistance de la barre d’ancrage γM 1,15 1,15 1,15 > 250 115-125 soumise à la traction Les valeurs intermédiaires peuvent être extrapolées linéairement. 23
6. Conception et dimensionnement 6.1 Dimensionnement du micropieu TITAN 6.1.3 Justificatif de la résistance au flambage Normes Dans le cas de pieux soumis à la compression, il est - DIN 1054 obligatoire de fournir la preuve de la résistance au - DIN EN 14199 flambage. Le justificatif de la résistance au flambage des micropieux pour cu,k < 10 kN/m² est à calculer sans le soutien latéral du sol (selon DIN 18800) et pour 10 kN/m² ≤ cu,k < 30 kN/m² avec l’incidence du soutien latéral du sol. Des exemples de dimensionnement sont décrits dans: • Ofner, R./Wimmer, revue spécialisée «Bautechnik 84» (Technique de la construction) (2007), No. 12 • Vogt, N. Vogt, S. Flambage de pieux de petit diamètre dans les sols mous, Editeur Fraunhofer IRB, 2005. D’après E9 (Comité confortement de berges EAU) la valeur caractéristique du sol Cu,k s’appliquant aux sols cohérents considérés comme critiques est de: Limon/argile mou cu,k = 5 - 60 kN/m² Limon/argile, rigide cu,k = 20-150 kN/m² Limon/argile, semi-rigide cu,k = 50-300 kN/m² Limon organique / argile, boueux cu,k = 2 < 15 kN/m² Sédiments lacustres / vase putride, cu,k = < 6 kN/m² boueuse Méthode d’approche, p. ex. empirique à partir des test de pénétration (C.P.T.): cu,k ~ qc/(17÷20) Source: Fugro Engineering Services Ltd. 2004 (Voir également DIN 1055, Pieux EAU et EA) Dénomina- Unité TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN tion 30/16 30/14 30/11 40/20 40/16 52/26 73/56 73/53 73/45 73/35 103/78 103/51 127/103 Rigidité 10 6 3,7 3,8 4,6 15 17 42 125 143 178 195 564 794 1163 E · I* kNmm2 * Les valeurs ont été obtenues par tests. Il est impossible d’en déduire par calcul le Module-E, la section ou le couple d’inertie. 24
Geotechnik Fondations profondes Gründungen de pylônes pour des lignes électriques de 380 KV / Nachgründungen à l’aideBaustellenbericht de micropieux TITAN 103/78 d’environ 24 m de long Tiefgründung von Freileitungsmasten 380 kV mit gebohrten Ankerpfählen TITAN 103/78, ca. 24 m lang Fondations profondes de pylônes pour des lignes électriques de 380 KV à l’aide de micropieux TITAN 103/78 d’environ 24 m de long 25
6. Conception et dimensionnement 6.1 Dimensionnement du micropieu TITAN 6.1.4 Justificatif d’adéquation Evaluation de la déformation d’ensemble Normes Le calcul des déformations est un problème complexe - DIN 18800 réalisé à l’aide de procédés de calculs compliqués (p.ex. - DIN 1054 logiciel DC) ou de tests sous charge des pieux. Les examens géologiques complets font souvent défaut comme base. Les abaques charges / déformations (Base: nombreux tests sous charge) facilitent une rapide évaluation du déplacement de la tête du pieu. Une méthode de calcul simplifiée permet d’estimer le déplacement durable de la tête du pieu. • Pour le calcul de la déformation durable on se base sur la résistance à la dilatation de la barre d’ancrage et du bulbe, l’ancrage injecté TITAN étant un ensemble composite. • La résistance à la dilatation de la barre TITAN (cf. fiche technique) • La résistance à la dilatation du bulbe peut être calculée à partir d’un module E Eciment = 17000 N/mm². Il en résulte de façon simplifiée une résistance à la dilatation totale pour le pieu injecté de (EA)tot = (EA)acier + (EA)ciment et déformation / déplacement de la tête du micropieu εl,tot = Ek (EA)tot Dénomination Unité TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN 30/16 30/14 30/11 40/20 40/16 52/26 73/56 73/53 73/45 73/35 103/78 103/51 127/103 Diamètre nominal mm 30 30 30 40 40 52 73 73 73 73 103 103 127 Dacier ext. Diamètre nominal mm 16 14 11 20 16 26 56 53 45 35 78 51 103 Dacier int. Résistance à la 10³ kN 63 69 83 135 167 231 251 299 414 502 580 1022 640 dilatation E · A * * Ces valeurs ont été obtenues par tests. Il n’est pas possible de calculer le module E, la section ou le couple d’inertie à partir de ces résultats. 26
Abaque des charges et déformations Interprétation statique de 136 tests d’adéquation et tests de de l’ensemble mesurée à la tête du pieu); longueur réception à la traction. Les valeurs suivantes ont été mesu- de transmission des forces dans les sols sableux et rées: Déplacement de la tête du pieu (déformation graveleux, couches portantes à différents niveaux; déformation ∆ en fonction des charges. Déformation ∆ [mm] Sous une charge de 360 kN, on constate une déformation totale de 7,3 mm calculée à partir de la formule pour la droite de tendance ∆ = 4,5754 · e0,0013 · F = 4,5754 · e0,0013 · 360kN ∆ = 7,3 mm 90% des valeurs mesurées sont à l’intérieure de cette zone (valeur supérieure 13 mm/valeur inférieure 3 mm) Valeur supérieure 13 mm Résultat des tests Valeur inférieure 3 mm Régression linéaire Charge [kN] Mémoire de maîtrise de A. Scholl: « Mise au point d’un modèle pour le calcul des déformations de pieux injectés (ancrages non précontraints) TITAN selon DIN EN 14199 à partir de tests d’adéquation et de tests de réception », 2008, université de Siegen (Allemagne), Prof. Dr. Ing. R. Herrmann. 27
6. Conception et dimensionnement 6.2 Exemples de dimensionnement 6.2.1 Exemple de fondations sur pieux Charge de dimensionnement Ed = 742 kN Barre d’ancrage choisie: TITAN 73/53 Justificatif de la portance intérieure: RM,d = F0,2, k / gM RM,d = 970 / 1,15 RM,d = 843 kN (avec gM =1,15) -> Conditions remplies Justificatif de la portance extérieure: Calcul de la longueur d’adhérence nécessaire lb à partir de : lb = Longueur d’adhérence Ed = Influence gp = 1,20 (Résistance à la compression du pieu sous charge) d = Diamètre du taillant 0,13 m D = d + 50 mm (Elargissement du trou de forage dans le sable) qsk = Frottement de surface dans les sables graveleux lb ≥ 10,50 m (A partir de résultats de tests sous charge dans des sols comparables) Ltot = Longueur totale du pieu Ü = 0,50 m de dépassement Longueur d’adhérence lb Ed · gP lb ≥ qsk · p · D lb ≥ 742 kN · 1,20 = 10,50 m 150 kN/m² · p ·(0,13 m + 0,05 m) Longueur totale du pieu Ltot Ltot ≥ lb + Ü Ltot ≥ 10,50 m + 0,50 m = 11,00 m Résultat: Ltot = 12,00 m env. 180 mm 28
Einsatz: ca. 350 Verpr 6.2.2 Exemple de fondations sur pieux (Calcul du déplacement de la tête du pieu) Longueur du pieu: Ltot = 12,00 m Influence: Ek = 500 kN TITAN 73/53 (S) Diamètre nominal extérieur: Dacier = 73 mm Section effective: Aeff = 1,615 mm² Résistance à la dilatation: (EA)acier = 299.000 kN Bulbe (Z) Diamètre du pieu: D = 180 mm Section du bulbe Aciment = p · (D² - Dacier²) Aciment = p · (180² - 73²) = 21.262 mm² (Il n’est pas tenu compte du ciment dans la barre d’acier) Module E du bulbe Eciment = 17.000 N/mm² = 17 kN/mm² Résistance à la dilatation du bulbe (EA)ciment = Eciment · Aciment Friedr. Ischebeck GmbH Tel.: (0 23 Fax: (0 23 (EA)ciment = 17 kN/mm² · 21.262 mm² = 361.454 kN Loher Straße 31-79 Info@ische 58256 Ennepetal www.ischeb Résistance totale à la dilatation (EA)tot = (EA)acier + (EA)ciment Fondations de mur antibruit le long de la ligne de chemin de fer Karls- Friedr. Ischebeck (EA)tot GmbH = 361.454 kN + 299.000 kN Tel.: ruhe (0 23 33) – Fribourg 83 05-0 en Forêt Noire = 660.454 kN Fax: (0 23 33) 83 05-55 Pose de mur antibruit à proximi- Loher Calcul de la déformation Straßede31-79 / Déplacement le tête du pieu Info@ischebeck.de té immédiate des voies ferrées, fondations individuelles formées de 58256 Ennepetal E www.ischebeck.de TITAN 40/16. el,tot = k (EA)tot el,tot = 500 kN = 0,08% 660.454 kN f = el,tot · Ltot f = 0,08% · 12,00 m = 9 mm 29
6. Conception et dimensionnement 6.2 Exemples de dimensionnement 6.2.3 Mur de confortement ancré par des tirants - Dimensionnement d’après Kranz, 1940 - Comportement à la portance de structures de blindage Surcharge au moyen de tirants d’ancrage M. Heibaum, 1985 Ü Mur fictif Données Influence Ed = 400 kN (Traction) 20°-35° Inclinaison 20° par rapport à l’horizontale lab Réponse cherchée lb/2 t i ve Longueur du tirant Ltot >2 m me de ac se ne nt Hypothèse glis L ig Influence Ed ≤ Rd Résistance lb RM,d = F 0,2, k / gM de n ne t e RM,d = 525 / 1,15 L ig me n ur se de RM,d = 457 kN (avec gM =1,15) g l i s r of o n p TITAN 40/16 avec RM,d = 457 kN dk = 2/3 x j Taillant en croix Ø d = 90 mm Distance Mur/Ligne de glissement en profondeur : lab = 8,10 m 45° + j /2 Calcul de la longueur nécessaire du tirant Ltot avec: lb = Longueur d’adhérence Ed = Influence gp = 1,40 (D’après les valeurs empiriques générales) d = Diamètre du taillant 0,09 m D = d + 50 mm (Elargissement du trou de forage dans le sable) qsk = Coefficient de frottement de surface pour le sable graveleux (A partir de résultats de tests sous charge dans des sols comparables) Ltot = Longueur totale du pieu Iab = Distance Mur/Ligne de glissement en profondeur lb ≥ Ed · gP 400 kN · 1,40 = = 8,49 m qsk · p · D 150 kN/m² · p · (0,09 m + 0,05 m) Ltot ≥ lb + l + Ü = 8,49 + 8,10 m + 0,30 m = 12,65 m ab 2 2 30
Ancrage de blindage de fouille profonde Salt Lake City, Utah, USA 31
6. Conception et dimensionnement 6.3 Preuve de la durabilité Normes: Une protection anticorrosion durable - Voir homologation des ancrages injectés TITAN est assurée par la: - DIN EN 14490 – Clouages de sol, Annexe B 3.4.5.1 - DIN 4128 - DIN 1045, édition de 1978, chapitre 17.6.2 - DIN 50976 - EN 1537 Annexe A Couverture de ciment durci Une protection anticorrosion durable des ancrages injectés TITAN est assurée par la couverture de ciment durci. Les recherches ont prouvé que la protec- tion anticorrosion par l’intermédiaire d’un bulbe en béton est appropriée pour des structures permanentes tant que la largeur des fissures qui se forment sous charge reste inférieure à 0,1 mm (Voir également DIN EN 14490 – Clou- ages de sol, annexe B 3.4.5.1). En outre La norme DIN 4128 de 1983 fait mention de la limitation de la largeur des fissures : « … Apporter la preuve de la limite en largeur des fissures selon DIN 1045, édition 1978, chapitre 17.6.2 pour une largeur supposée « très faible » (Chap. 9.2). Par conséquent la cou- verture de ciment minimale définie dans l’homologation est dans certains cas supérieure à celle exigée dans les normes : • Minimum de 20 mm dans le sol (Selon DIN 4128, tableau 1) • Minimum de 10 mm dans le rocher (ebda.) • Minimum de 20 mm pour des micropieux soumis à la compression (Selon EN 14199) • Minimum de 30 mm pour des tirants (ebda.) ces valeurs sont caractérisées comme protection anticorrosion simple. La qualité de la protection anticorrosion augmente avec l’épaisseur de la couver- ture de ciment. Pour cette raison, le DIBT a prescrit dans l’homologation la limitation de la largeur des fissures dans le bulbe à < 0,1 mm pour les tirants et micropi- eux TITAN temporaires et permanents, mais sans prévoir des mesures de protection anticorrosion supplémentaires. La preuve en a été apportée par de nombreuses séries de tests d’adhérence avec mesure des fissures. Barre d’ancrage Ciment durci 32
Dans le cas de conditions particulières ou de sols particulièrement agressifs, il peut devenir nécessaire d’avoir recours à des mesures de protection supplémentaires: Galvanisation à chaud Revêtement DUPLEX L’acier inoxydable La galvanisation à chaud apporte Galvanisation à chaud selon DIN Les barres TITAN 30/11 et TITAN une protection anticorrosion sûre et EN ISO 1461 plus une couche de 40/16 existent en version INOX ho- durable. La couche de zinc résiste poudre (Duplex) selon DIN 55633 mologuée sous le No. Z-30.3-6 pour aux fortes attaques de la corrosion et (Avril 2009). la catégorie supérieure de résistance préssente une solution économique et Il s'agit d'un revêtement en poudre IV (chlorures, dioxyde de soufre, eaux durable. pour les catégories de corrosivité de montagne). Cet acier inoxydable C5-M medium selon DIN EN ISO résiste à la corrosion sans protection 12944, 1ère partie et de protection de ciment durci. Il est recommandé là anticorrosion correspondant à DIN EN où une couverture uniforme de ciment ISO 12944, 2e et 5e parties. durci ne peut être garantie, par exem- ple lors de réfection d’anciens tunnels. Il est possible de vérifier si le revête- ment DUPLEX est intact après la pose d’ancrages permanents en se référant à la norme EN 1537, appendice A « Examen électrique de la protec- tion anticorrosion ». Si la résistance électrique mesurée entre la barre et le sol est de R ≥ 0,1 MΩ, la protection DUPLEX est intacte. Remarque : Lors de la pose de barres DUPLEX, il est conseillé de les manipuler à l’aide de pinces équipées de mâchoires souples pour éviter d’endommager la surface. 33
6. Conception et dimensionnement 6.4 Calcul du volume de ciment théoriquement nécessaire Le calcul du volume de ciment néces- saire s’effectue à partir du diamètre Exemple de calcul du volume de ciment nécessaire : du trou de forage que l’on obtient avec le diamètre du taillant auquel s’ajoute le facteur d’élargissement du trou de forage (qui est fonction du sol environnant, cf. p.40). Il en résulte une TITAN 52/26 section théorique du bulbe qui, avec la Taillant bilame argile ø 175 mm longueur prévue de l’ancrage, donne le Sol cohérent (Elargissement du trou de forage (a = 25 mm) volume théorique de ciment à prévoir. Diamètre du trou de forage : D = 17,5 cm + 2,5 cm = 20 cm Section théorique du bulbe : A = p · (D/2)² = p · (10 cm)² = 314 cm² Volume du trou de forage par mètre de longueur de bulbe: V=A·1m V = 314 cm² · 100 cm = 31416 cm³ V = 31,4 litres Rendement Le tableau ci-dessous indique la quantité en litres de coulis de ciment obte- nue pour un certain rapport eau/ciment à partir d’un certain nombre de sacs de ciment. Exemple : E/C = 0,5 = 25 l d’eau / 50 kg de ciment (correspond à 41,7 l de coulis de ciment) Recommandation d’Ischebeck dans les cas particuliers Dans les sols cohérents tels que le loess, les sols mixtes limon / argile, il est recommandé d’utiliser des ciments expansifs (Sur base d’ettringite) prêts à l’usage p.ex. CIMEX 15. La pression d’expansion consolide plus rapidement la zone limite. Pour forer la tête en bas, il est recommandé d’utiliser des mortiers d’ancrage thixotropes tout préparés, p. ex. WILMIX, LAWINA 98, addition de flow cable etc. Les conditions supplémentaires pour travaux hydrauliques s'appliquant aux rideaux de palplanches, aux pieux et Volume théorique du trou de forage Volume du coulis de ciment ancrages mentionnent pour la rédac- tion de l’offre un facteur de 1,7 du Pieu Ø D [mm] Trou de forage- Rapport 25 kg 50 kg 75 kg 100 kg volume du trou de forage théorique : Volume V [l/m] E/C « Si la masse injectée ne dépasse pas 1,7 fois l’espace vide théorique lors 60 2,8 0,4 18,3 36,7 55,0 73,3 de la réalisation d’ancrages injectés et 90 6,4 0,5 20,8 41,7 62,5 83,3 d’ancrages de refoulement injectés, elle ne peut faire l’objet d’une facturati- 120 11,3 0,6 23,3 46,7 70,0 93,3 on supplémentaire. Les quantités allant au-delà de ce facteur ne sont prises en 150 17,7 0,7 25,8 51,7 77,5 103,3 considération qu’après accord préala- 180 25,4 0,8 28,3 56,7 85,0 113,3 ble avec le donneur d'ordre. 200 31,4 0,9 30,8 61,7 92,5 123,3 220 38,0 1,0 33,3 66,7 100,0 133,3 250 49,1 34
6.5 Modèle d’appel d’offres Texte modèle Définition technique : Fondations d’un ouvrage à l’aide de pieux injectés, soumis à la traction, TITAN 40/16, permanents. Tirant injecté correspondant à l’homologation générale de la construction No. Z-34.14-209 établie par le DIBt destiné aux fondation d’un ouvrage ; soumis à la traction, portance caractéristique RM,k de la barre d’acier 465 kN. La barre d’armature est un tube creux en acier de 40 mm diamètre extéri- eure et 16 mm de diamètre intérieur, muni d’un filet continu en acier corres- pondant à l’homologation ou de même qualité. Tirants permanents (plus de 2 ans), protection anticorrosion de la barre as- Pour faciliter la suite des travaux surée par la couverture de ciment durci de 35 mm, catégorie de sol 3 DIN préliminaires, il est conseillé d’utiliser le 18301, diamètre du forage 90 mm, diamètre du bulbe 140 mm, centrage texte ci-contre. de la barre d’armature à l’aide de centreurs au moins tous les 3 m, avec Vous trouverez des modèles d’appels un tube de transition HD-PE de ø 110 mm, 530 mm de long pour la tête de d’offre que vous pourrez télécharger l’ancrage, plaque de tête 125/125/24 mm serrée entre 2 écrous à rotule SW sur le site www.din-bauportal.de. 65/50. Pose en rotopercussion sans prétubage, avec un coulis de scellement E/C = 0,4 à 0,7 (selon la qualité du sol), injection dynamique à partir du fond du trou à l’aide d’un coulis de ciment E/C = 0,4 à 0,5, utilisation de ciment Portland selon DIN 1164-10 et DIN EN 197-1 en tenant compte de la caté- gorie d’exposition. Rédaction d’un rapport écrit sur chaque ancrage selon l’homologation ; essais sous charge selon DIN 1054. 35
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