ANCRAGES INJECTÉS TITAN UNE INNOVATION S'IMPOSE - Conception, dimensionnement et exécution.
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Fondations / Reprise de fondations
Ancrage de blindage de fouille
ANCRAGES INJECTÉS TITAN
UNE INNOVATION S’IMPOSE
Conception, dimensionnement et exécution.
Clouage de sol
e
é ral 209
n -
n gé 4.14
ti o - 3
l o ga tion Z
mo ruc
Ho onst
la c
de
Fondations /
Reprise de fondations
Micropieux injectés TITAN
40/20 contre la poussée
des eaux, Maison de la
Culture de Westerhaar,
Pays-Bas.
Tirants
Ancrage de blindage de
fouille à l’aide de tirants
TITAN, Dresde, Allemagne
Clouage de talus
Clous injectés TITAN 30/11
destinés à maintenir une
berge. Canal de Teltow, lot
2, Berlin, Allemagne.
Clous de 12 m de long.
Forage à partir d’un ponton
à l’aide une glissière
télescopique
2
INTRODUCTION Sommaire
La présente documentation contient toutes les informations 1. Le principe du système 4
de base concernant nos ancrages injectés TITAN avec les
explications nécessaires concernant les diverses 2. Domaines d’utilisation 6
applications géotechniques:
• Micropieux de fondations soumis à la compression 3. Les éléments d’un boulon
• Tirants d’ancrage pour maintenir des structures d’ancrage TITAN 8
contre le terrain 3.1 Une barre en acier à triple fonction 8
• Clouages de parois 3.2 Des taillants perdus 10
• Dans le cas de sollicitations périodiques répétées et des 3.3 Le manchon de couplage 11
sollicitations alternées. 3.4 Le centreur 11
3.5 Les diverses têtes d’ancrage 11
Le chapitre « Conception et dimensionnement » avec des
exemples et des modèles d’appels d’offres reprend en 4. Le procédé 12
outre les normes à respecter et les preuves à fournir. 4.1 L’ancrage en deux opérations 12
L’appendice présente diverses séries d’essais fondamen- 4.2 Le résultat 14
taux et présente sous forme de tableau tous les éléments et
accessoires du système. 5. L’équipement 16
Vous trouverez toutes les brochures spécialisées 6. Conception et dimensionnement 20
concernant chaque domaine d’application des ancrages 6.1 Dimensionnement d’un
TITAN sur notre site ISCHEBECK, www.ischebeck.fr ou micropieu TITAN 20
bien en vous adressant à votre agence. 6.1.1 Justificatif de la portance intérieure 21
6.1.2 Justificatif de la portance extérieure 22
6.1.3 Justificatif de la résistance au flambage
(micropieux soumis à la compression)24
6.1.4 Justificatif d’adéquation 26
6.2 Exemples de dimensionnement 28
6.3 Preuve de la durabilité
(protection anticorrosion) 32
6.4 Calcul du volume de ciment
théoriquement nécessaire 34
6.5 Modèle d’appel d’offres 35
7. Appendice 36
7.1 Preuves et essais fondamentaux 36
7.1.1 Stabilité directionnelle 36
7.1.2 Transmission des charges 37
7.1.3 Diamètre du bulbe 38
7.1.4 Adhérence, largeur des fissures 39
7.1.5 Elargissement du trou de forage 40
7.2 Liste des normes 42
7.3 Fiche technique 43
3
1. Le principe du système
UNE VISION
C’est la silhouette d’un bel arbre vital qui nous a inspirés elles finissent par former un bloc monolithique (motte de
dans notre démarche. L'arbre est maintenu par un réseau terre).
de multiples racines de toutes dimensions. Il se trouve ainsi On obtient ainsi un ensemble composite. Les racines
parfaitement ancré dans le sol sans le recours de fondations poussent avec l’arbre selon des règles de
en béton. « dimensionnement » qui nous sont encore en grande partie
Les racines transmettent dans le sol les charges verticales inconnues. La croissance de l’arbre nous sert de modèle
et horizontales, statiques et dynamiques ainsi que les pour travailler dans le sol de façon économique, pour
couples et les chocs auxquels l’arbre est soumis. L’arbre l’améliorer et lui donner une armature. C’est le Dr. F. Lizzi
résiste ainsi au vent, à la neige, aux séismes. qui dès 1952 a reconnu la valeur exemplaire de ce système
Les racines s’entremêlent au sol et comme un liant naturel pour l’appliquer à la technique des fondations. Il a baptisé
ses micropieux « pieux à racines » (pali radic).
4
L’ancrage injecté TITAN – Notre système
Les ancrages injectés TITAN
correspondent à la norme DIN EN
14199 « Micropieux » et sont agréés
en Allemagne par l’homologation de
l’Institut Allemand des Techniques
de la Construction (DIBt) No. Z.-
34.14-209.
L’élément portant des ancrages injectés TITAN est une barre
en acier, creuse et filetée qui fait fonction de barre de forage
perdue, de tube d’injection et d’armature (3 en 1). A la
différence des systèmes correspondant à la norme DIN
4128 où le prétubage (casing) est indispensable pour
maintenir ouvert le trou de forage dans les sols instable ou
les roches désagrégées, le procédé ISCHEBECK
stabilise le trou de forage en injectant dès le début un coulis
de scellement. Le prétubage est inutile. Dans bien des cas
le rendement est ainsi supérieur au forage avec prétubage.
Un autre avantage réside dans la succession immédiate du
forage à l’aide d’un liquide de scellement et de l’injection
dynamique avec un coulis de ciment.
En l’absence de casing, le bulbe s’infiltre dans le sol
environnant. Grâce à cette augmentation de l’adhérence,
le déplacement des têtes d’ancrages non précontraints
se mesure en millimètres, valeur comparable à celle des
ancrages précontraints selon DIN 1537.
En tenant compte de l’image de transmission des charges,
les ancrages injectés TITAN représentent une solution
alternative économique par rapport aux ancrages
permanents précontraints.
Les ancrages injectés TITAN sont utilisés soit comme
micropieux, soit comme tirants ou clous.
Infiltration du bulbe dans le sol
5
2. Domaines d’utilisation
Micropieux Tirants d’ancrage Clous
Pour fondations et reprises Pour blindage de fouille
de fondations
Les micropieux TITAN L’ancrage injecté TITAN Les clous TITAN selon la
correspondent à la norme selon DIN EN 14199 norme DIN EN 14490 ont
DIN EN 14199 pour les maintient des structures pour fonction d’améliorer
travaux de fondations et verticales. Il transmet les la résistance à la traction
de reprise. Ils transmettent efforts de traction dans et au cisaillement du sol.
les efforts de compres- les couches portantes
sion et de traction dans du sol. • Confortement de
les couches inférieures et parois
portantes du sol. • Fouilles • Protection de pentes
• Rideaux de • Armature du sol
• Fondations de palplanches • Fixation de filets de
nouvelles constructions • Murs de soutènement protection
• Transformation de • Tirants provisoires ou
structures existantes permanents
• Reprise en sous œuvre • Remplace les tirants
après des dégâts câbles précontraints
causés p. ex. par les
eaux (affouillement)
• Contre la poussée des
eaux
> Vous trouverez de plus amples informations sur chaque domaine
d’application des ancrages TITAN dans les brochures spécialisées ou sur
notre site ISCHEBECK, www.ischebeck.fr
6
Construction de tunnels Applications spécifiques
Ancrages injectés TITAN • Drill Drain Avantages pour la conception
dans les tunnels Les ancrages • Système homologué
injectés TITAN servent • Dimensionnement rapide et sûr
• Stabilisation des de drain horizontal • Applications multiples en particulier dans des
entrées de tunnel dans un bulbe conditions difficiles
• Clouage du portail du perméable en charge • Utilisable dans tous les sols
tunnel filtrante. Ils assurent le
• Voûte parapluie drainage du talus. Avantages dans la réalisation
• Ancrages pour • Géothermie • Un procédé unique pour toutes les applications
stabiliser le front de Le micropieu TITAN a • Utilisation dans les sites étroits et difficiles d’accès
taille une double fonction • Avance rapide
• Ischebeck-Quick- géotechnique et • Adaptable à tout changement d’environnement
Anchor: Avec résine géothermique géologique
synthétique • Monojet • Ne nécessite aucun équipement supplémentaire
Le micropieu TITAN
utilisé selon le principe Avantages pour le maître d’œuvre
du « jet grouting » à • Aucun frais de contrôles comme c’est le cas pour les
des pressions allant tirants câbles
jusqu’à 200 bars. • Protection anticorrosion durable
• Grande sécurité de réalisation
• Sauvegarde maximale de l’environnement
• Système économique
7
3. Les éléments du boulon d’ancrage TITAN
3.1 Un barre en acier à triple fonction
- Forage direct sans tubage réduit
le nombre d’opérations = Meilleur 3.1.1 La barre TITAN tient lieu d’armature
rendement Un élément portant en acier à grain fin
- Grande sécurité de réalisation
Les normes
La barre TITAN correspond à la norme européenne DIN
EN 14199, chapitre 6.2.1: Une barre en acier servant
d’armature des micropieux en béton conforme à la
norme DIN EN 10080*.
L’EUROCODE 2 (DIN EN 1992) et DIN 488 divisent les
aciers d’armature réciproquement en 3 et en 2
catégories.
La catégorie B impose:
• Limite élastique f y,k: 400-600 N/mm²
• Rapport de limite élastique (f t/f y)k ou bien Rm/Re > 1,08
Les trois fonctions de la barre TITAN: • Allongement à la charge maximale εuk ou bien
- Armature Agt > 5,0 %
Acier à grain fin S 460 NH selon DIN EN 10210
A dimensions égales, l’acier à grain fin comparé à un
acier normal reprend des charges supérieures. Pour
cette raison on utilise comme barre d’armature un acier
résistant, ductile et d’une résilience élevée. La résilience
de cet acier est d’environ 100 Joules/cm² (à – 20°C).
D’où un risque minimal de dégâts sur la barre pendant le
forage en rotopercussion. La barre posée en
rotopercussion remplit toutes les conditions requises
pour un acier à béton. L’acier à grain fin est en outre
insensible à la formation de fissures de contrainte et aux
contraintes transversales.
La ductilité exclut une rupture brutale de la barre
Grâce à sa ductilité élevée, l’acier réagit en cas de
- Canal d’injection surcharge par une grande élongation uniforme. La
charge reste constante. Dans la pratique, l’acier réagit
d’abord par un allongement à la surcharge avant la
ruine. Une rupture brutale est ainsi exclue.
Protection anticorrosion durable
Le bulbe formé de ciment durci assure une protection
anticorrosion durable (voir également P. 32).
Dans les cas de sollicitations élevées, il est également
possible d’augmenter la protection anticorrosion par les
mesures suivantes:
• Galvanisation à chaud
• Traitement DUPLEX
• Acier inoxydable (cf. 6.3., preuve de durabilité)
- Tige de forage
*Remarque: La norme DIN EN 10080 a été remplacée en
Allemagne par la norme DIN 488.
8
3.1.2 La barre TITAN sert de conduit d’injection 3.1.3 La barre TITAN comme barre de forage
Un tube creux au lieu d’une barre pleine Barre autoforeuse avec filetage TITAN*
Pas de tubage supplémentaire = Travail simplifié Filetage continu pour une grande flexibilité
La barre d’ancrage est forée directement en d’utilisation
rotopercussion jusqu’à la profondeur voulue. Le coulis Possibilité de scier les barres dans le cas de chantiers
de scellement qui ressort par le taillant stabilise exigus ou de hauteur réduite. Les accessoires
automatiquement le trou de forage et rend le prétubage (couplage et serrage) sont vissables sur toute la
inutile d’où l’économie de 2 opérations: Introduction et longueur des barres.
extraction du tube.
Filetage autobloquant
Compactage garanti = Réinjection inutile Grâce au filetage autobloquant, nul besoin de 2
La barre d’ancrage sert au compactage du trou de contre-écrous par manchon de couplage.
forage depuis le fond. Cette opération assure le remblai
complet du trou de forage et de tous les vides. Inutile de Adhérence optimale et fissures minimales
prévoir des flexibles supplémentaires pour l’injection. La dans le bulbe
réinjection est supprimée. L’adhérence optimale dépend surtout de la géométrie du
filet. Le rapport surface/intervalle du filet fR est le facteur
Avantage statique du tube creux par rapport à la qui définit la qualité de l’adhérence. Le filetage TITAN est
barre pleine caractérisé par un rapport très élevé proche du
A surfaces de section égales, un tube creux a un maximum fR = 0,21 à fR = 0,33 et par là même un
meilleur comportement au flambage, une rigidité multiple de celui des aciers à béton filetés (fR = 0,056).
supérieure et une surface plus favorable (Surface Outre son incidence sur l’adhérence, l’angle des rainures
d’adhérence) que la barre pleine. A partir d’une quantité du filet à 45° réduit les fissions. La largeur des fissures à
égale d’acier (Prix du matériau) avec une charge égale à charge maximale reste inférieure à 0,1 mm, valeur exigée
la traction et à la compression, on obtient une meilleure pour la protection anticorrosion permanente. Les barres
résistance au flambage et à la flexion. de forage à filetage rond R32/R38 (selon ISO 10208/ISO
1720) n’atteignent pas ces valeurs.
Exemple : Comparaison entre une barre pleine de
50 mm et un tube creux TITAN 73/53. Filetage TITAN* Filetage rond
Microfissures qui ne Moins de fissures
traversent pas le bulbe mais qui traversent le bulbe
ø 50 ø 73
Aplein ≈ 19,60 cm² Aeff ≈ 16,15 cm² (cf. P. 43)
Wplein ≈ 12,3 cm³ Wcreux ≈ 22,2 cm³
Iplein ≈ 30,7 cm4 Icreux ≈ 77,5 cm4
Le filetage spécifique TITAN garantit une excellente
adhérence et minimise le risque de fissures
longitudinales dans le bulbe.
* Le filetage TITAN correspond par sa forme et sa fabrication à
l’Eurocode 2, DIN 488 et ASTM-A615.
9
3. Les éléments d’un boulon d’ancrage à injection TITAN
- Un taillant pour chaque catégorie
de sol 3.2 Taillants perdus
- En règle général, il n’est pas
nécessaire de changer de méthode
dans le cas de conditions
géologiques imprévues
Taillant bilame
Pour les sols argileux, argilo-sa-
Tube intermédiaire HD-PE bleux, sans obstacles
< 50 S.P.T. 1)
Taillant en croix
Sables et graves denses, avec
obstacles > 50 S.P.T. 1)
Taillant à boutons
Centreur
Roche désagrégée 2), phylite,
schiste, glaise; résistance < 70 MPa
Taillants en croix avec
applications de carbure
Dolomites, granit, grès
Manchon de couplage Résistance 70 – 150 MPa
Taillants à pointes de carbure
Béton armé ou rocher 2),
Carottage; résistance > 70 MPa
Taillant à étages avec
applications de carbure
Centreur En présence d’interfaces dans le
sol,maintient la direction pendant
le forage, (déviation < 2% de la
longueur de l’ancrage)
- Tous les taillants sont équipés de trous d’injection
Venturi
- Les taillants représentés ci dessus peuvent varier dans
leur forme et leur couleur.
Taillant perdu
1)
S.P.T. Standard Penetration Test
2)
La résistance du rocher hétérogène est nettement inférieure à
celle de la roche pure du fait de la présence presque générale
de diverses couches. En règle générale la résistance du rocher
se situe entre 10 et 20% de celle de la roche pure. (D’après Prof.
Dr. Kurosch Thuro, chaire de géologie, Université Technique de
Munich).
103.3 Manchon de couplage Le manchon de couplage supporte aussi bien des
Liaison sans contre-écrou sollicitations alternées que des charges dynamiques,
ceci grâce à la butée centrale (bague en acier avec
joint). Le blocage contre la butée centrale garantit une
transmission optimale de l’énergie de frappe pendant le
forage.
3.4 Centreur Le centreur posé avant chaque manchon de
Assure une épaisseur régulière de la couverture de ciment couplage (prescrit dans l’homologation tous les 3 m au
min.) assure une épaisseur régulière de la couche de
ciment durci d’au moins c = 20 mm et un centrage de la
barre d’ancrage dans le trou de forage. L’élargissement
du trou de forage par le taillant (page 14) contribue en
outre à obtenir l’épaisseur de couverture de ciment
prévue dans l’homologation.
La forme du centreur est étudiée pour favoriser la
remontée des sédiments hors du trou de forage. Le
centreur améliore en outre la stabilité directionnelle
pendant le forage.
Poser le centreur avec le petit diamètre vers le fond du
trou.
3.5 Têtes de micropieux et de tirants Le design de la tête d’ancrage dépend de l’utilisation.
Compensation d’inclinaison allant de 5° à 45°. En règle générale la tête est noyée dans un massif en
béton (Poutre, fondations, radier) ou placée sur du béton
projeté (Clouage de sol) ou bien elle est fixée sur une
structure en acier (Rideau de palplanches, lierne).
Dans le béton armé, la tête d’ancrage se compose d’une
plaque glissée sur la barre fixée au moyen de deux
écrous à rotule. Il est indispensable de fournir les
justificatifs statiques concernant la compression
ponctuelle des surfaces, le poinçonnement et la flexion
des plaques de tête.
Dans le cas du béton projeté, la plaque de tête avec un
écrou à rotule permet de compenser des inclinaisons
allant jusqu’à 5°.
Les cales biaises sont conçues pour des inclinaisons
allant jusqu’à 36°.
Dans le cas d’ancrages de rideaux de palplanches, les
écrous sphériques avec les plaques correspondantes
permettent de compenser des inclinaisons allant jusqu’à
45° par rapport à la verticale. Une inclinaison horizontale
simultanée (de droite à gauche) est également possible
en fonction de l’angle d’inclinaison verticale.
Dans la documentation « Têtes de micropieux et de
tirants d’ancrage» vous trouverez des modèles de
dimensionnement aux chapitres « Têtes de
micropieux noyées dans le béton » et « Ancrage de
rideau de palplanches ».
114. 4. Le procédé
4.1 L’ancrage en deux opérations
Un procédé unique pour
toutes les applications
Quelles que soient les
conditions géologiques et le
type d’application, la méthode
de pose des ancrages injectés
TITAN reste la même.
- Une seule méthode pour tous les sols
- Une seule méthode pour toutes les 1ère opération : Forage direct
applications, micropieux de fondations, Forage en rotopercussion avec un
tirants ou clous élément de rinçage
- Pas de réinjection
Le forage en rotopercussion avec un Le coulis de rinçage
coulis de ciment modifie et améliore Le coulis de ciment avec un rapport
le sol à la manière des pieux battus. eau/ciment e/c = 0,4 ÷ 0,7 (p. ex. 70 l
Pendant le forage l’eau est extraite du d’eau pour 4 sacs de 25 kg de ciment;
coulis et l’on obtient un mélange E/C = 0,7) et une résistance de
ciment/sol qui stabilise le trou de fc,k ≥ 35 N/mm² sert à la fois de liquide
forage. Le mélange ciment/sol corres- de rinçage et de scellement. Dans
pond à l’injection primaire qui améliore certains cas le rinçage peut se faire
l’adhérence entre le bulbe et le sol. avec un coulis plus liquide, à l’eau ou
Le ciment s’infiltre dans la structure à l’air.
granulée du sol. A la différence du
forage au marteau fond de trou avec Avance du forage et ramonage
un rinçage à l’air ou du forage avec Plus l’avance du forage est lente
tubage, la paroi du trou de forage n’est (env. 1 m/min), plus il faut ramoner
ni désagrégée ni déstabilisée. régulièrement: La qualité du bulbe et
C’est actuellement le principe des l’adhérence en seront d’autant
parois moulées selon DIN 4126 et des meilleures.
pieux forés selon DIN 4014 (L’injection Ramoner signifie: Répétition de la
se faisant à la bentonite et non au montée et de la descente de la barre
coulis de ciment). Le système est de forage dans le trou de forage en
comparable en certains points au rotation continue et sans interruption
confortement par béton projeté: La du rinçage. Cette opération nettoie
paroi du trou de forage est le trou de forage et fait remonter les
immédiatement stabilisée par une sédiments à la surface. On peut
couche de ciment. contrôler la qualité des sédiments
à l’aide d’un tamis. La remontée du
produit du rinçage doit être continue.
En cas d’interruption ou de disparition
dans le trou de forage, poursuivre le
rinçage sans avance du forage jusqu’à
ce que le coulis de ciment
réapparaisse à la surface.
122ème opération : Injection dynamique
A l’aide d’un coulis d’injection
On entend par injection dynamique Pression d’injection pression finale doit être documentée
une injection en rotation continue. Une montée de la pression en fin dans chaque rapport de réalisation
L’injection est réalisée avec un coulis d’injection confirme la qualité de du micropieu.
de ciment E/C = 0,4 ÷ 0,5. Cette l’adhérence du micropieu injecté. Une réinjection n’est pas nécessaire
suspension épaisse refoule le coulis L’augmentation de la pression malgré puisque la pression minimum de 5
de scellement jusqu’à ce que le le trou de forage ouvert provient des bars exigée par DIN 4128 est
coulis d’injection remonte à la mottes de ciment qui se coincent toujours atteinte.
surface. Ce phénomène comparable entre la barre en rotation et la paroi
à l’effet du vibrateur à béton du trou de forage formant ainsi un
engendre un bulbe dense. obturateur naturel selon la loi des
filtres de Darcy. Si la pression est
correcte, le frottement de surface
est suffisant. Pour cette raison, la
Injection contrôlée vers l’arrière et chevillage par
l’intermédiaire du jet radial
Tous les taillants sont munis sur leur pression - phénomène similaire au
côté d’une buse d’injection Venturi « jet grouting » et au « compacting
qui assure l’injection vers le haut et un grouting » - qui donne des bulbes
chevillage contrôlé. Les d’un diamètre allant jusqu’à 2 fois
micropieux déterrés montrent celui du taillant.
l’efficacité du jet radial même à basse
134. Le procédé
4.2 Résultat
Le bulbe
Infiltration avec le sol sur toute sa
surface
Pendant le forage avec un coulis de
rinçage ou de scellement, le ciment
s’infiltre dans le sol et donne un
mélange ciment/sol homogène. Non
seulement ce mélange empêche le
trou de forage de se refermer, mais il
améliore en outre l’adhérence entre
le bulbe et le sol et protège de façon
durable la barre d’acier contre la
corrosion.
Couverture de ciment durci
Mélange ciment / sol
Elargissement du trou de forage
Grâce au forage avec un jet
d’injection radial, on obtient un
diamètre du bulbe supérieur à celui
du taillant.
Les bulbes TITAN déterrés en d
fournissent la preuve:
D
• Formation d’une couche D= d+ a
ciment / sol
• Diamètre du bulbe supérieur à Agrandissement a
celui du taillant (valeurs empiriques)
• Couverture régulière de ciment a = 75 mm (Graves moyens et grossiers)
durci a = 50 mm (Sables et graves)
a = 25 mm (Sol cohérent)
a = 10 mm (Rocher désagrégé)
14Adhérence entre la barre d’acier,
la couverture de ciment durci, le
mélange ciment/sol et le sol
environnant. Le bulbe ouvert pour
les besoins des tests montre bien
que la barre et le manchon de
couplage sont durablement protégés
contre la corrosion.
155. L’équipement Equipement de chantier typique: Unité d'injection et glissière montées sur le chariot 16
Les micropieux TITAN avec un diamètre extérieur nominal Une minipelle avec glissière exige moins d’espace qu’un
(Dacier) allant jusqu’à 40 mm peuvent être mis en place avec équipement sur chenilles (6 m de surface plane devant
un marteau pneumatique. Jusqu’à un diamètre extérieur l’emplacement du forage).
nominal de Dacier = 52 mm, vous pouvez travailler avec tout
équipement hydraulique équipé d’une glissière et de En montagne l’équipement léger peut éventuellement être
commande en rotopercussion. transporté sur place en hélicoptère.
Grâce au filetage continu, les barres TITAN peuvent être
sciées et manchonnées à n’importe quelle longueur.
L’équipement de petites dimensions permet de poser les
micropieux TITAN sur des chantiers exigus (p. ex. sous-
sols, arrière-cours, ateliers entre les machines) ou difficiles
d’accès (Sous des ponts, sur des berges, des terrains
pentus, en montagne).
175. L’équipement
Petits marteaux pneumatiques Glissière montée sur tout Equipement de forage
• Pour la pose des petits ancrages de équipement hydraulique adapté à • Engins de forage sur chenilles
TITAN 30 à TITAN 40. la rotopercussion adaptés à toutes les barres TITAN.
• Conçue pour la pose d’ancrages • Fabricants: KLEMM, HÜTTE-
moyens de TITAN 30 à TITAN 52 CASAGRANDE, MORATH, etc.
• Fabricants: MORATH, TEI-Rockdrills
etc.
Marteaux foreurs recommandés Unités d’injection
TITAN 30/... Atlas Copco COP 1036, 1038, 1238; SIG PLB 291 A; 35 l/min Unités d’injection avec
TAMROCK HL 438; MONTABERT T 285; dosage de l’eau et turbo
Krupp HB 5, HB 11, HB 15, HB 20; Eurodrill HD 1001, HD 1002; mixer pour mélange
Klemm KD 204, KD 511; Morath HB 23; TEI TE 300 HT colloïdal,
1 mélangeur +
TITAN 40/... Atlas Copco COP 1036, 1038, 1238; SIG PLB 291 A; 50 l/min
1 réservoir,
TAMROCK HL 438; MONTABERT T 285; Morath HB 70;
pompe à double plon-
Klemm KD 204, KD 511, KD 1011; Krupp HB 11, HB 15, HB 20;
geur, jusqu’à 100 bars,
Eurodrill HD 1001, HD 1002; TEI TE 300 HT
Fabricants: Scheltzke,
TITAN 52/... Morath HB 100; Klemm KD 511, KD 1011, KD 1215; 70 l/min Obermann, Häny, Morath
Krupp HB 25, HB 35; Eurodrill HD 2004; TEI TE 500 HT
TITAN 73/... Krupp HB 35, HB 45, HB 50; Morath HB 100; 90 l/min
Klemm KD 1011, KD 1215; Eurodrill HD 2004, HD 4010
TITAN 103/... Krupp HB 50, HB 60; Klemm KD 1215, KD 1624, KD 1828; 120 l/min
TITAN 127/... Eurodrill HD 4010, HD 5012
Avance: 0,3 ÷ 1,0 m/min., rotation: env. 50 t/min-1, pression d’injection 10 ÷ 15 bars.
Remarque: Par rapport au forage de trous d’explosifs dans la roche, il est recommandé de réduire l’avance et la percussion à env. 1/3.
18Unités d’injection courantes
Il existe des têtes d’injection pour tous
les marteaux courants permettant
de raccorder la barre TITAN et l’unité
d’injection avec la sortie du marteau.
196. Conception et dimensionnement
6.1 Dimensionnement du micropieu injecté TITAN
Le dimensionnement du micropieu injecté TITAN est
effectué en se basant sur diverses normes selon les cas.
Les justificatifs suivants doivent être obligatoirement four-
nis indépendamment de l’application:
> 1. Justificatif de la portance intérieure
> 2. Justificatif de la portance extérieure
> 3. Calcul de la résistance au flambage
(micropieux soumis à la compression)
> 4. Justificatif d’adéquation
206.1.1 Justificatif de la portance intérieure
Pour ce justificatif la valeur de dimensionnement des Norme:
influences Ed doit être inférieure à la valeur de - DIN 1054:2005-01
dimensionnement de la barre portante RM,d. (Influences)
Le coefficient de sécurité partielle pour le calcul de RM,d
est de γM = 1,15 (RM,d = F0,2, k / γM) selon DIN 1054:2005-01.
Justificatif: Ed < RM,d
Dénomination Unité TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN
30/16 30/14 30/11 40/20 40/16 52/26 73/56 73/53 73/45 73/35 103/78 103/51 127/103
Diamètre nominal
mm 30 30 30 40 40 52 73 73 73 73 103 103 127
ext. Ø
Diamètre nominal
mm 16 14 11 20 16 26 56 53 45 35 78 51 103
int. Ø
Contrainte à 0,2 %
de la limite éla- kN 190 220 260 425 525 730 830 970 1270 1430 1800 2670 2030
stique F0,2,k
216. Conception et dimensionnement
6.1 Dimensionnement du micropieu injecté TITAN
6.1.2 Justificatif de la portance extérieure
(Surface limite bulbe / sol)
Normes: Les micropieux transmettent les charges dans le sol par le
- DIN EN 14199 frottement de surface. La résistance de pointe est
- DIN 18539 normalement négligée (à l’exception du rocher). La
- DIN 4128 résistance du micropieu dans le sol (portance extérieure)
dépend en premier lieu de la surface du bulbe et du
coefficient de frottement de surface qsk du sol environnant.
La longueur d’adhérence nécessaire lb du micropieu
permettant de transmettre les charges dans le sol est
calculée à partir du diamètre du bulbe et du coefficient de
frottement de surface qsk diminué du facteur de sécurité
partielle de la résistance du micropieu selon le tableau 3 de
la norme DIN 1054:2005.
Dans la mesure où des tests d’adéquation dans des sols
comparables n’ont pas donné de coefficients de frottement
de surface divergents, on calcule normalement à partir des
efforts de compression et de traction selon DIN 1054:2005,
annexe D.
Pour obtenir le diamètre nécessaire du bulbe D, il faut
d’abord opter pour un modèle de taillant. Ce choix dépend
- Du sol dominant
- De la couverture de ciment durci nécessaire
> selon les exigences de l’homologation
> selon les exigences de la norme
Le diamètre D du bulbe s’accroît par rapport au diamètre d
du taillant selon un facteur a, en fonction du sol dominant.
D=d+a
Graves grossiers et moyens a = 75 mm
Sable et graves sableux a = 50 mm
Sol cohérent a = 25 mm
Rocher a = 10 mm
Les valeurs de la croissance a du diamètre sont des valeurs
empiriques obtenues par des séries de tests réalisés sur
des micropieux injectés TITAN et dont les bulbes ont été
déterrés selon un plan précis.
Vous trouverez la gamme des taillants disponibles dans la
documentation « TITAN Système géotechnique »
Preuve : Ed < Rd
Valeur servant au dimensionnement de la résistance du
micropieu
q kN
Rd = π ·D · sk
γP m
22DIN 1054 Tableau D1
Type de sol Frottement de surface qs1,k
de la résistance du micropieu Rd [kN/m]
Valeur servant au dimensionnement
MN/m² kN/m²
Graves grossiers et moyens1) 0,20 200
Sable et graves sableux1) 0,15 150
Sol cohérent2) 0,10 100
1)
Densité D ≥ 0,4 ou bien résistance de pointe qck ≥ 10 MN/m²
2)
Consistance lc ≈ 1,0, ou bien résistance au cisaillement dans le sol non
(mm) drainé cuk > 150 kN/m²
Coefficient de frottement de surface qs1, k [kN/m²]
D’après les recommandations du comité de travail «Pieux»
(Dénommés ci-dessous pieux EA) de la Société Alleman-
Le facteur de sécurité partielle γP= 1,4 (pour des résistances de de Géotechnique, on peut également se baser sur
du micropieu à la traction et à la compression à partir de les frottements de surface indiqués ci-dessous. Ceux-ci
valeurs empiriques) selon DIN 1054 est déjà inclus dans la peuvent être lus en fonction des résultats des essais de
résistance Rd. pénétration selon DIN 4094-1 (Cone penetrating tests
C.P.T.). Ils présentent la plage des valeurs empiriques
concernant les frottements de surface caractéristiques qsk
pour les micropieux injectés (Ds ≤ 0,30 m).
Extrait de DIN 1054:2005, tableau 3
Facteurs de sécurité partielle pour les résistances Pieux EA, tableau 5.29 dans les sols non cohérents
Résistance Symbole Cas de charge Résistance de pointe moyenne Fraction qs,k du frottement de
qc de la sonde de pénétration surface du pieu en kN/m²
LF1 LF2 LF3 ec MN/m²
7,5 135-175
Résistance des pieux
15 215-280
Résistance à la compression γPc 1,20 1,20 1,20
sous charge > 25 255-315
Résistance à la traction sous γPt 1,30 1,30 1,30 Les valeurs intermédiaires peuvent être extrapolées linéairement.
charge
Pieux EA, tableau 5.30 dans les sols cohérents
Résistance à la compression et à γP 1,40 1,40 1,40 Résistance au cisaillement cu,k Fraction qs,k du frottement de
la tractionsur la base de valeurs du sol non drainé en kN/m² surface du pieu en kN/m²
empiriques
60 55-65
Résistance de ancrages injectés 150 95-105
Résistance de la barre d’ancrage γM 1,15 1,15 1,15 > 250 115-125
soumise à la traction
Les valeurs intermédiaires peuvent être extrapolées linéairement.
236. Conception et dimensionnement
6.1 Dimensionnement du micropieu TITAN
6.1.3 Justificatif de la résistance au flambage
Normes Dans le cas de pieux soumis à la compression, il est
- DIN 1054 obligatoire de fournir la preuve de la résistance au
- DIN EN 14199 flambage.
Le justificatif de la résistance au flambage des micropieux
pour cu,k < 10 kN/m² est à calculer sans le soutien latéral du
sol (selon DIN 18800) et pour 10 kN/m² ≤ cu,k < 30 kN/m²
avec l’incidence du soutien latéral du sol.
Des exemples de dimensionnement sont décrits dans:
• Ofner, R./Wimmer, revue spécialisée «Bautechnik 84»
(Technique de la construction) (2007), No. 12
• Vogt, N. Vogt, S. Flambage de pieux de petit diamètre
dans les sols mous, Editeur Fraunhofer IRB, 2005.
D’après E9 (Comité confortement de berges EAU) la valeur
caractéristique du sol Cu,k s’appliquant aux sols cohérents
considérés comme
critiques est de:
Limon/argile mou cu,k = 5 - 60 kN/m²
Limon/argile, rigide cu,k = 20-150 kN/m²
Limon/argile, semi-rigide cu,k = 50-300 kN/m²
Limon organique / argile, boueux cu,k = 2 < 15 kN/m²
Sédiments lacustres / vase putride, cu,k = < 6 kN/m²
boueuse
Méthode d’approche, p. ex. empirique à partir des test de pénétration
(C.P.T.): cu,k ~ qc/(17÷20)
Source: Fugro Engineering Services Ltd. 2004
(Voir également DIN 1055, Pieux EAU et EA)
Dénomina- Unité TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN
tion 30/16 30/14 30/11 40/20 40/16 52/26 73/56 73/53 73/45 73/35 103/78 103/51 127/103
Rigidité 10 6
3,7 3,8 4,6 15 17 42 125 143 178 195 564 794 1163
E · I* kNmm2
* Les valeurs ont été obtenues par tests. Il est impossible d’en déduire par calcul le Module-E, la section ou le couple d’inertie.
24Geotechnik
Fondations profondes
Gründungen de pylônes pour des lignes électriques de 380 KV
/ Nachgründungen
à l’aideBaustellenbericht
de micropieux TITAN 103/78 d’environ 24 m de long
Tiefgründung von Freileitungsmasten 380 kV
mit gebohrten Ankerpfählen TITAN 103/78, ca. 24 m lang
Fondations profondes
de pylônes pour des
lignes électriques de
380 KV à l’aide de
micropieux TITAN
103/78 d’environ 24 m
de long
256. Conception et dimensionnement
6.1 Dimensionnement du micropieu TITAN
6.1.4 Justificatif d’adéquation
Evaluation de la déformation d’ensemble
Normes Le calcul des déformations est un problème complexe
- DIN 18800 réalisé à l’aide de procédés de calculs compliqués (p.ex.
- DIN 1054 logiciel DC) ou de tests sous charge des pieux. Les
examens géologiques complets font souvent défaut
comme base.
Les abaques charges / déformations (Base: nombreux
tests sous charge) facilitent une rapide évaluation du
déplacement de la tête du pieu. Une méthode de calcul
simplifiée permet d’estimer le déplacement durable de la
tête du pieu.
• Pour le calcul de la déformation durable on se base sur la
résistance à la dilatation de la barre d’ancrage et du
bulbe, l’ancrage injecté TITAN étant un ensemble
composite.
• La résistance à la dilatation de la barre TITAN (cf. fiche
technique)
• La résistance à la dilatation du bulbe peut être calculée à
partir d’un module E
Eciment = 17000 N/mm².
Il en résulte de façon simplifiée une résistance à la dilatation
totale pour le pieu injecté de
(EA)tot = (EA)acier + (EA)ciment
et déformation / déplacement de la tête du micropieu
εl,tot = Ek
(EA)tot
Dénomination Unité TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN TITAN
30/16 30/14 30/11 40/20 40/16 52/26 73/56 73/53 73/45 73/35 103/78 103/51 127/103
Diamètre nominal
mm 30 30 30 40 40 52 73 73 73 73 103 103 127
Dacier ext.
Diamètre nominal
mm 16 14 11 20 16 26 56 53 45 35 78 51 103
Dacier int.
Résistance à la
10³ kN 63 69 83 135 167 231 251 299 414 502 580 1022 640
dilatation E · A *
* Ces valeurs ont été obtenues par tests. Il n’est pas possible de calculer le module E, la section ou le couple d’inertie à partir de ces résultats.
26Abaque des charges et déformations
Interprétation statique de 136 tests d’adéquation et tests de de l’ensemble mesurée à la tête du pieu); longueur
réception à la traction. Les valeurs suivantes ont été mesu- de transmission des forces dans les sols sableux et
rées: Déplacement de la tête du pieu (déformation graveleux, couches portantes à différents niveaux;
déformation ∆ en fonction des charges.
Déformation ∆ [mm]
Sous une charge de 360 kN, on constate une déformation totale de
7,3 mm calculée à partir de la formule pour la droite de tendance
∆ = 4,5754 · e0,0013 · F = 4,5754 · e0,0013 · 360kN
∆ = 7,3 mm
90% des valeurs mesurées sont à l’intérieure de cette zone
(valeur supérieure 13 mm/valeur inférieure 3 mm)
Valeur supérieure 13 mm
Résultat des tests
Valeur inférieure 3 mm Régression linéaire
Charge [kN]
Mémoire de maîtrise de A. Scholl: « Mise au point d’un modèle pour le calcul des déformations de pieux injectés (ancrages non précontraints)
TITAN selon DIN EN 14199 à partir de tests d’adéquation et de tests de réception », 2008, université de Siegen (Allemagne), Prof. Dr. Ing. R.
Herrmann.
276. Conception et dimensionnement
6.2 Exemples de dimensionnement
6.2.1 Exemple de fondations sur pieux
Charge de dimensionnement Ed = 742 kN
Barre d’ancrage choisie: TITAN 73/53
Justificatif de la portance intérieure:
RM,d = F0,2, k / gM
RM,d = 970 / 1,15
RM,d = 843 kN (avec gM =1,15)
-> Conditions remplies
Justificatif de la portance extérieure:
Calcul de la longueur d’adhérence nécessaire lb à partir
de :
lb = Longueur d’adhérence
Ed = Influence
gp = 1,20 (Résistance à la compression du pieu sous
charge)
d = Diamètre du taillant 0,13 m
D = d + 50 mm (Elargissement du trou de forage dans le
sable)
qsk = Frottement de surface dans les sables graveleux
lb ≥ 10,50 m
(A partir de résultats de tests sous charge dans des
sols comparables)
Ltot = Longueur totale du pieu
Ü = 0,50 m de dépassement
Longueur d’adhérence lb
Ed · gP
lb ≥
qsk · p · D
lb
≥ 742 kN · 1,20 = 10,50 m
150 kN/m² · p ·(0,13 m + 0,05 m)
Longueur totale du pieu Ltot
Ltot ≥ lb + Ü
Ltot ≥ 10,50 m + 0,50 m = 11,00 m
Résultat: Ltot = 12,00 m
env. 180 mm
28Einsatz: ca. 350 Verpr
6.2.2 Exemple de fondations sur pieux (Calcul du déplacement de la
tête du pieu)
Longueur du pieu: Ltot = 12,00 m
Influence: Ek = 500 kN
TITAN 73/53 (S)
Diamètre nominal extérieur: Dacier = 73 mm
Section effective: Aeff = 1,615 mm²
Résistance à la dilatation: (EA)acier = 299.000 kN
Bulbe (Z)
Diamètre du pieu: D = 180 mm
Section du bulbe Aciment = p · (D² - Dacier²)
Aciment = p · (180² - 73²) = 21.262 mm²
(Il n’est pas tenu compte du ciment dans la
barre d’acier)
Module E du bulbe Eciment = 17.000 N/mm² = 17 kN/mm²
Résistance à la dilatation
du bulbe (EA)ciment = Eciment · Aciment
Friedr. Ischebeck GmbH Tel.: (0 23
Fax: (0 23
(EA)ciment = 17 kN/mm² · 21.262 mm²
= 361.454 kN Loher Straße 31-79 Info@ische
58256 Ennepetal www.ischeb
Résistance totale à la dilatation (EA)tot = (EA)acier + (EA)ciment Fondations de mur antibruit le long
de la ligne de chemin de fer Karls-
Friedr. Ischebeck
(EA)tot GmbH
= 361.454 kN + 299.000 kN Tel.:
ruhe (0 23 33)
– Fribourg 83 05-0
en Forêt Noire
= 660.454 kN Fax: (0 23 33) 83 05-55
Pose de mur antibruit à proximi-
Loher
Calcul de la déformation Straßede31-79
/ Déplacement le tête du pieu Info@ischebeck.de
té immédiate des voies ferrées,
fondations individuelles formées de
58256
Ennepetal
E www.ischebeck.de
TITAN 40/16.
el,tot = k
(EA)tot
el,tot =
500 kN = 0,08%
660.454 kN
f = el,tot · Ltot
f = 0,08% · 12,00 m = 9 mm
296. Conception et dimensionnement
6.2 Exemples de dimensionnement
6.2.3 Mur de confortement ancré par des tirants
- Dimensionnement d’après Kranz, 1940
- Comportement à la portance de structures de blindage
Surcharge
au moyen de tirants d’ancrage
M. Heibaum, 1985
Ü
Mur fictif
Données
Influence Ed = 400 kN (Traction)
20°-35°
Inclinaison 20° par rapport à l’horizontale lab
Réponse cherchée
lb/2
t i ve
Longueur du tirant Ltot >2
m
me de
ac
se ne
nt
Hypothèse
glis L ig
Influence Ed ≤ Rd Résistance lb
RM,d = F 0,2, k / gM de n
ne t e
RM,d = 525 / 1,15 L ig me n ur
se de
RM,d = 457 kN (avec gM =1,15) g l i s r of o n
p
TITAN 40/16 avec RM,d = 457 kN dk = 2/3 x j
Taillant en croix Ø d = 90 mm
Distance Mur/Ligne de glissement
en profondeur : lab = 8,10 m 45° + j /2
Calcul de la longueur nécessaire du tirant Ltot avec:
lb = Longueur d’adhérence
Ed = Influence
gp = 1,40 (D’après les valeurs empiriques générales)
d = Diamètre du taillant 0,09 m
D = d + 50 mm (Elargissement du trou de forage dans le
sable)
qsk = Coefficient de frottement de surface pour le sable
graveleux (A partir de résultats de tests sous charge
dans des sols comparables)
Ltot = Longueur totale du pieu
Iab = Distance Mur/Ligne de glissement en profondeur
lb ≥ Ed · gP 400 kN · 1,40
= = 8,49 m
qsk · p · D 150 kN/m² · p · (0,09 m + 0,05 m)
Ltot ≥ lb + l + Ü = 8,49 + 8,10 m + 0,30 m = 12,65 m
ab
2 2
30Ancrage de blindage de fouille profonde
Salt Lake City, Utah, USA
316. Conception et dimensionnement
6.3 Preuve de la durabilité
Normes: Une protection anticorrosion durable
- Voir homologation des ancrages injectés TITAN est assurée par la:
- DIN EN 14490 – Clouages de sol,
Annexe B 3.4.5.1
- DIN 4128
- DIN 1045, édition de 1978, chapitre 17.6.2
- DIN 50976
- EN 1537 Annexe A Couverture de ciment durci
Une protection anticorrosion durable des ancrages injectés TITAN est assurée
par la couverture de ciment durci. Les recherches ont prouvé que la protec-
tion anticorrosion par l’intermédiaire d’un bulbe en béton est appropriée pour
des structures permanentes tant que la largeur des fissures qui se forment
sous charge reste inférieure à 0,1 mm (Voir également DIN EN 14490 – Clou-
ages de sol, annexe B 3.4.5.1). En outre La norme DIN 4128 de 1983 fait
mention de la limitation de la largeur des fissures : « … Apporter la preuve de
la limite en largeur des fissures selon DIN 1045, édition 1978, chapitre 17.6.2
pour une largeur supposée « très faible » (Chap. 9.2). Par conséquent la cou-
verture de ciment minimale définie dans l’homologation est dans certains cas
supérieure à celle exigée dans les normes :
• Minimum de 20 mm dans le sol (Selon DIN 4128, tableau 1)
• Minimum de 10 mm dans le rocher (ebda.)
• Minimum de 20 mm pour des micropieux soumis à la compression (Selon
EN 14199)
• Minimum de 30 mm pour des tirants (ebda.)
ces valeurs sont caractérisées comme protection anticorrosion simple. La
qualité de la protection anticorrosion augmente avec l’épaisseur de la couver-
ture de ciment.
Pour cette raison, le DIBT a prescrit dans l’homologation la limitation de la
largeur des fissures dans le bulbe à < 0,1 mm pour les tirants et micropi-
eux TITAN temporaires et permanents, mais sans prévoir des mesures de
protection anticorrosion supplémentaires. La preuve en a été apportée par de
nombreuses séries de tests d’adhérence avec mesure des fissures.
Barre d’ancrage Ciment durci
32Dans le cas de conditions particulières ou de sols particulièrement agressifs,
il peut devenir nécessaire d’avoir recours à des mesures de protection supplémentaires:
Galvanisation à chaud Revêtement DUPLEX L’acier inoxydable
La galvanisation à chaud apporte Galvanisation à chaud selon DIN Les barres TITAN 30/11 et TITAN
une protection anticorrosion sûre et EN ISO 1461 plus une couche de 40/16 existent en version INOX ho-
durable. La couche de zinc résiste poudre (Duplex) selon DIN 55633 mologuée sous le No. Z-30.3-6 pour
aux fortes attaques de la corrosion et (Avril 2009). la catégorie supérieure de résistance
préssente une solution économique et Il s'agit d'un revêtement en poudre IV (chlorures, dioxyde de soufre, eaux
durable. pour les catégories de corrosivité de montagne). Cet acier inoxydable
C5-M medium selon DIN EN ISO résiste à la corrosion sans protection
12944, 1ère partie et de protection de ciment durci. Il est recommandé là
anticorrosion correspondant à DIN EN où une couverture uniforme de ciment
ISO 12944, 2e et 5e parties. durci ne peut être garantie, par exem-
ple lors de réfection d’anciens tunnels.
Il est possible de vérifier si le revête-
ment DUPLEX est intact après la pose
d’ancrages permanents en se référant
à la norme EN 1537, appendice A
« Examen électrique de la protec-
tion anticorrosion ». Si la résistance
électrique mesurée entre la barre et
le sol est de R ≥ 0,1 MΩ, la protection
DUPLEX est intacte.
Remarque : Lors de la pose de
barres DUPLEX, il est conseillé de les
manipuler à l’aide de pinces équipées
de mâchoires souples pour éviter
d’endommager la surface.
336. Conception et dimensionnement
6.4 Calcul du volume de ciment théoriquement nécessaire
Le calcul du volume de ciment néces-
saire s’effectue à partir du diamètre Exemple de calcul du volume de ciment nécessaire :
du trou de forage que l’on obtient
avec le diamètre du taillant auquel
s’ajoute le facteur d’élargissement du
trou de forage (qui est fonction du sol
environnant, cf. p.40). Il en résulte une TITAN 52/26
section théorique du bulbe qui, avec la Taillant bilame argile ø 175 mm
longueur prévue de l’ancrage, donne le Sol cohérent (Elargissement du trou de forage (a = 25 mm)
volume théorique de ciment à prévoir. Diamètre du trou de forage : D = 17,5 cm + 2,5 cm = 20 cm
Section théorique du bulbe :
A = p · (D/2)² = p · (10 cm)² = 314 cm²
Volume du trou de forage par mètre de longueur de bulbe:
V=A·1m
V = 314 cm² · 100 cm = 31416 cm³
V = 31,4 litres
Rendement
Le tableau ci-dessous indique la quantité en litres de coulis de ciment obte-
nue pour un certain rapport eau/ciment à partir d’un certain nombre de sacs
de ciment.
Exemple : E/C = 0,5
= 25 l d’eau / 50 kg de ciment (correspond à 41,7 l de coulis de ciment)
Recommandation d’Ischebeck dans les cas particuliers
Dans les sols cohérents tels que le loess, les sols mixtes limon / argile, il est
recommandé d’utiliser des ciments expansifs (Sur base d’ettringite) prêts à
l’usage p.ex. CIMEX 15. La pression d’expansion consolide plus rapidement
la zone limite.
Pour forer la tête en bas, il est recommandé d’utiliser des mortiers d’ancrage
thixotropes tout préparés, p. ex. WILMIX, LAWINA 98, addition de flow cable
etc.
Les conditions supplémentaires pour
travaux hydrauliques s'appliquant aux
rideaux de palplanches, aux pieux et Volume théorique du trou de forage Volume du coulis de ciment
ancrages mentionnent pour la rédac-
tion de l’offre un facteur de 1,7 du Pieu Ø D [mm] Trou de forage- Rapport 25 kg 50 kg 75 kg 100 kg
volume du trou de forage théorique : Volume V [l/m] E/C
« Si la masse injectée ne dépasse pas
1,7 fois l’espace vide théorique lors 60 2,8 0,4 18,3 36,7 55,0 73,3
de la réalisation d’ancrages injectés et
90 6,4 0,5 20,8 41,7 62,5 83,3
d’ancrages de refoulement injectés,
elle ne peut faire l’objet d’une facturati- 120 11,3 0,6 23,3 46,7 70,0 93,3
on supplémentaire. Les quantités allant
au-delà de ce facteur ne sont prises en 150 17,7 0,7 25,8 51,7 77,5 103,3
considération qu’après accord préala- 180 25,4 0,8 28,3 56,7 85,0 113,3
ble avec le donneur d'ordre.
200 31,4 0,9 30,8 61,7 92,5 123,3
220 38,0 1,0 33,3 66,7 100,0 133,3
250 49,1
346.5 Modèle d’appel d’offres
Texte modèle
Définition technique :
Fondations d’un ouvrage à l’aide de pieux injectés, soumis à la traction,
TITAN 40/16, permanents.
Tirant injecté correspondant à l’homologation générale de la construction
No. Z-34.14-209 établie par le DIBt destiné aux fondation d’un ouvrage ;
soumis à la traction, portance caractéristique RM,k de la barre d’acier 465
kN.
La barre d’armature est un tube creux en acier de 40 mm diamètre extéri-
eure et 16 mm de diamètre intérieur, muni d’un filet continu en acier corres-
pondant à l’homologation ou de même qualité.
Tirants permanents (plus de 2 ans), protection anticorrosion de la barre as- Pour faciliter la suite des travaux
surée par la couverture de ciment durci de 35 mm, catégorie de sol 3 DIN préliminaires, il est conseillé d’utiliser le
18301, diamètre du forage 90 mm, diamètre du bulbe 140 mm, centrage texte ci-contre.
de la barre d’armature à l’aide de centreurs au moins tous les 3 m, avec Vous trouverez des modèles d’appels
un tube de transition HD-PE de ø 110 mm, 530 mm de long pour la tête de d’offre que vous pourrez télécharger
l’ancrage, plaque de tête 125/125/24 mm serrée entre 2 écrous à rotule SW sur le site www.din-bauportal.de.
65/50.
Pose en rotopercussion sans prétubage, avec un coulis de scellement E/C
= 0,4 à 0,7 (selon la qualité du sol), injection dynamique à partir du fond
du trou à l’aide d’un coulis de ciment E/C = 0,4 à 0,5, utilisation de ciment
Portland selon DIN 1164-10 et DIN EN 197-1 en tenant compte de la caté-
gorie d’exposition. Rédaction d’un rapport écrit sur chaque ancrage selon
l’homologation ; essais sous charge selon DIN 1054.
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